某大型深凹露天礦半連續(xù)工藝關(guān)鍵技術(shù)研究與實(shí)踐

徐云富 關(guān)曉鋒 王朝輝 盧敬標(biāo) 張 春 盧和勇 尹芝足

(1.首鋼集團(tuán)有限公司礦業(yè)公司水廠鐵礦；2.中鋼集團(tuán)馬鞍山礦山研究院有限公司)

汽車(chē)—破碎站—膠帶半連續(xù)工藝是上世紀(jì)六七十年代發(fā)展起來(lái)高效生產(chǎn)工藝，既可發(fā)揮汽車(chē)運(yùn)輸?shù)臋C(jī)動(dòng)靈活、適應(yīng)性強(qiáng)、短途運(yùn)輸經(jīng)濟(jì)、強(qiáng)化開(kāi)采的長(zhǎng)處，又可發(fā)揮帶式輸送機(jī)運(yùn)輸能力大、爬坡性能強(qiáng)、運(yùn)營(yíng)費(fèi)低的優(yōu)勢(shì)。某礦在建礦初期的山坡露天開(kāi)采中，采用鐵路電機(jī)車(chē)直裝、公路汽車(chē)直排的開(kāi)拓運(yùn)輸系統(tǒng)。80年代以后采取汽車(chē)轉(zhuǎn)運(yùn)、電機(jī)車(chē)料臺(tái)倒裝的鐵路—公路聯(lián)合運(yùn)輸方式。1990年以后，礦山已逐步由山坡露天開(kāi)采轉(zhuǎn)入深部凹陷開(kāi)采，隨著開(kāi)采深度的不斷增加，運(yùn)輸距離加大，提升高度增加，運(yùn)輸效率降低，導(dǎo)致運(yùn)輸成本急劇上升，經(jīng)濟(jì)效益下降。開(kāi)拓運(yùn)輸系統(tǒng)逐步采用汽車(chē)—破碎站—膠帶運(yùn)輸機(jī)半連續(xù)開(kāi)采工藝。2006年?yáng)|部膠帶排土系統(tǒng)及礦石破碎站建成投產(chǎn)，形成了“一體兩翼”的現(xiàn)代化露天礦山格局。隨著采礦生產(chǎn)的進(jìn)行，需要進(jìn)行半移動(dòng)式破碎站搬遷模塊化設(shè)計(jì)、膠帶在線干選工藝研究、排土機(jī)升段工藝研究等系列課題攻關(guān)，確保半連續(xù)工藝系統(tǒng)高效運(yùn)行[1-2]。

1 工程概況

某礦現(xiàn)設(shè)計(jì)采剝總量為4 800萬(wàn)t/a，采出礦石1 100萬(wàn)t/a，平均剝采比為2.27 t/t，設(shè)計(jì)最高開(kāi)采水平為+310 m，最低水平為-350 m，是亞洲特大型露天鐵礦之一。自建成投產(chǎn)至今，采場(chǎng)內(nèi)累計(jì)采出礦石3.7億t，累計(jì)剝離巖石16億t，累計(jì)完成采剝總量19.48億t，采場(chǎng)最低作業(yè)水平由建礦初期+310 m 下降至-215 m，采場(chǎng)封閉圈標(biāo)高為+104 m，已發(fā)展成為深凹露天礦山。采場(chǎng)內(nèi)的臺(tái)階高度分別為12和15 m，臺(tái)階坡面角工作時(shí)為75°，終了時(shí)為65°，虛方最終臺(tái)階坡面角為38°。最小工作平臺(tái)寬度大于45 m，電鏟最小工作線長(zhǎng)度400 m。采場(chǎng)局部采用組合臺(tái)階式陡幫開(kāi)采。4個(gè)臺(tái)階為一組，每組中有1個(gè)工作臺(tái)階和3個(gè)臨時(shí)非工作臺(tái)階，工作臺(tái)階平臺(tái)寬50～70 m，臨時(shí)非工作臺(tái)階平臺(tái)寬20 m左右，組合臺(tái)階的工作幫坡角為20°～25°,每組臺(tái)階的一次推進(jìn)寬度為50～70 m。礦山采用φ250 mm、φ310 mm牙輪鉆機(jī)穿孔，銨油炸藥和乳化炸藥爆破，10 m3電鏟裝車(chē)，采場(chǎng)內(nèi)主要采用150 t礦車(chē)折返-螺旋運(yùn)輸。礦巖經(jīng)破碎機(jī)破碎后，經(jīng)膠帶機(jī)分別運(yùn)至選礦廠或排土場(chǎng)，為汽車(chē)—破碎站—膠帶半連續(xù)開(kāi)采工藝。

礦區(qū)處于構(gòu)造剝蝕類(lèi)型的中低山地區(qū)，高程為170～332.9 m，北、西高，南、東低。地處燕山沉降帶中山海關(guān)臺(tái)凸與薊縣洼陷的過(guò)渡地帶，屬于山海關(guān)臺(tái)凸中的古遷安隆起的西緣向西突出的弧形構(gòu)造帶。礦床受“兩向一背”呈“W”型的復(fù)式向斜控制，鐵礦體即產(chǎn)于兩向斜之中，復(fù)向斜由北山向斜、南山向斜和舊背斜組成。礦床為大型火山沉積變質(zhì)巖型磁鐵礦床，主要由北山(含達(dá)峪溝礦體)、南山礦體組成，分別由上、下2個(gè)主礦層構(gòu)成向斜褶皺構(gòu)造，致使向斜核部礦層變厚，礦化相對(duì)富集，礦體產(chǎn)狀適合于露天開(kāi)采。礦體的圍巖主要為太古界變質(zhì)巖系，以黑云斜長(zhǎng)片麻巖、紫蘇黑云斜長(zhǎng)片麻巖、角閃斜長(zhǎng)片麻巖為主。礦床范圍內(nèi)斷裂構(gòu)造發(fā)育，有些斷層破壞了礦體在走向和傾向上的連續(xù)性，有些斷裂破碎帶較寬，對(duì)局部邊坡的穩(wěn)定有一定影響。

2 半連續(xù)工藝系統(tǒng)

2.1 系統(tǒng)組成及設(shè)備情況

汽車(chē)運(yùn)輸采用130 t和150 t大型電動(dòng)輪汽車(chē)。從上、下盤(pán)各布置一條運(yùn)輸公路，下盤(pán)的運(yùn)輸公路從西排車(chē)間220 m水平布置至34 m水平；上盤(pán)的運(yùn)輸公路從總出入溝104 m水平布置至露天底-350 m水平。

破碎站是由德國(guó)蒂森克虜伯采礦物料搬運(yùn)技術(shù)有限公司制造，設(shè)計(jì)能力為4 500 t/h，總質(zhì)量為1 171.5 t。破碎站采用模塊化設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，共分4層平臺(tái)。

皮帶輸送系統(tǒng)由多個(gè)驅(qū)動(dòng)站加多條輸送皮帶組成，其中，東排巖石皮帶輸送系統(tǒng)由D0～D7 8個(gè)轉(zhuǎn)載站和8條皮帶組成，全長(zhǎng)約3 500 m；西排巖石皮帶輸送系統(tǒng)由1#～4#4個(gè)轉(zhuǎn)載站和4條皮帶組成，全長(zhǎng)約2 100 m；礦石皮帶輸送系統(tǒng)由K0～K3 4個(gè)轉(zhuǎn)載站和4條皮帶組成，全長(zhǎng)1 800 m。

排土機(jī)由奧鋼聯(lián)采礦物料搬運(yùn)技術(shù)有限公司設(shè)計(jì)，大連重工安裝，型號(hào)為VASP1400/50+50VATR1600，其中，主體件由奧鋼聯(lián)提供，輔助件由大連重工提供。該排土機(jī)可移動(dòng)連續(xù)排土，自動(dòng)化控制水平先進(jìn)。設(shè)備總長(zhǎng)142.35 m，寬15 m，高25.19 m，總質(zhì)量達(dá)700 t。

2.2 影響半連續(xù)工藝系統(tǒng)難題

隨著采礦設(shè)備不斷大型化，某礦開(kāi)展系列課題攻關(guān)研究解決影響系統(tǒng)高效運(yùn)行的難題。

(1)隨著采場(chǎng)開(kāi)采空間的發(fā)展，開(kāi)采深度的增加，需要對(duì)半移動(dòng)式破碎站進(jìn)行適時(shí)下移搬遷。需要解決的下移搬遷難題主要有確定破碎站下移的周期和位置，使得采礦效益最優(yōu)；確定破碎站下移參數(shù)，確保破碎站基坑穩(wěn)定；組織搬遷結(jié)構(gòu)復(fù)雜的半移動(dòng)式破碎站，確保工期最短等。

(2)大型露天礦山采用大型采裝設(shè)備開(kāi)采，排棄的廢石中不可避免地混有少量礦石資源。為有效避免資源的浪費(fèi)，可研制一種在線礦石干選機(jī)，作為膠帶運(yùn)輸系統(tǒng)工藝技術(shù)設(shè)備的一部分，有效降低排棄到排土場(chǎng)中的礦石資源。

(3)針對(duì)排土機(jī)排土工藝，可研制一種排土機(jī)整體開(kāi)車(chē)升段新工藝，確保整體開(kāi)車(chē)升段工作安全、高效進(jìn)行。

3 半連續(xù)工藝關(guān)鍵技術(shù)

3.1 半移動(dòng)式破碎站移設(shè)

3.1.1 半移動(dòng)式破碎站合理的移動(dòng)步距確定

破碎站下移的目的有2個(gè)：一是汽車(chē)—破碎站—膠帶半連續(xù)系統(tǒng)的綜合成本隨著開(kāi)采水平的下降而不增加；二是保證采場(chǎng)按設(shè)計(jì)歸位，破碎站下移增加采礦空間。研究半移動(dòng)式破碎站合理移動(dòng)步距的主要內(nèi)容為圍繞采礦綜合效益最大化原則，采場(chǎng)破碎站下移時(shí)間和破碎站下移的合理水平、下移后膠帶系統(tǒng)皮帶路基和破碎站安裝空間的準(zhǔn)備周期。

3.1.1.1 按照開(kāi)采重心確定

按照汽車(chē)—破碎站—膠帶半連續(xù)工藝系統(tǒng)的綜合成本隨著開(kāi)采水平的下降而不增加的原則，確定半連續(xù)膠帶運(yùn)輸成本模型。

汽車(chē)的單位運(yùn)輸成本的決定因素是運(yùn)距和提升高度，半連續(xù)系統(tǒng)中礦車(chē)單位運(yùn)輸成本的經(jīng)濟(jì)合理值上限值[3]是由礦車(chē)到下移破碎站合理運(yùn)輸距離的上限值決定的，由此原理可歸納出開(kāi)采重心和綜合運(yùn)輸距離的數(shù)學(xué)關(guān)系。

半連續(xù)皮帶運(yùn)輸成本模型為

C=Cq+Cps+Cpd，

(1)

式中，C為半連續(xù)運(yùn)輸系統(tǒng)的綜合單位成本，元/t；Cq為汽車(chē)單位運(yùn)輸成本，元/t；Cps為破碎單位成本，元/t；Cpd為膠帶運(yùn)輸單位成本(包括膠帶運(yùn)輸和排土)，元/t。

開(kāi)采重心H和綜合運(yùn)輸距離Y的關(guān)系模型為

(2)

由以上關(guān)系確定出下移后的開(kāi)采重心，即可確定出破碎站的下移水平。 在已知礦山道路坡度、運(yùn)距增加值與年下降速度之間的關(guān)系，礦山年開(kāi)采規(guī)模、生產(chǎn)剝采比和年剝巖量之間關(guān)系，進(jìn)而推出汽車(chē)綜合運(yùn)費(fèi)與礦車(chē)運(yùn)輸年增加運(yùn)費(fèi)的條件下，當(dāng)汽車(chē)運(yùn)距增加費(fèi)用年累計(jì)值與破碎站下移工程費(fèi)用相持平時(shí)，破碎站就需要下移。

以上半移動(dòng)式破碎站下移水平確定的主要依據(jù)是排土成本最低。當(dāng)下移水平高于巖石開(kāi)采重心時(shí)，汽車(chē)運(yùn)距和提升高度增加，經(jīng)濟(jì)上不合理；當(dāng)下移水平低于開(kāi)采重心時(shí)，汽車(chē)運(yùn)輸增加，礦車(chē)提升高度降低，但汽車(chē)巖石下送和皮帶上送造成無(wú)用功增加。所以破碎站翻卸平臺(tái)以靠近巖石開(kāi)采重心為宜。

3.1.1.2 按照下移周期確定

破碎系統(tǒng)綜合成本和礦車(chē)運(yùn)輸成本均隨開(kāi)采水平下降不斷增加。按照下移周期確定移動(dòng)步距的基本依據(jù)是當(dāng)?shù)V車(chē)運(yùn)距年累計(jì)增加費(fèi)(C2)與破碎站下移工程費(fèi)用(C0)相持平時(shí)，破碎站就需要下移。

汽車(chē)運(yùn)距的增加主要與年下降速度有關(guān)，假設(shè)礦山道路坡度為S，運(yùn)距增加值L與年下降速度N之間的關(guān)系為

L=N/S.

(3)

假設(shè)礦山年開(kāi)采規(guī)模為Z，生產(chǎn)剝采比為A，則年剝巖量Y為

Y=AZ/(A+1) .

(4)

假設(shè)汽車(chē)噸公里綜合運(yùn)費(fèi)為G，則汽車(chē)剝巖每年增加運(yùn)費(fèi)C1為

C1=GLAZ/(A+1) .

(5)

破碎站下移周期設(shè)為T(mén)，根據(jù)下移周期確定因素，當(dāng)汽車(chē)在Ta內(nèi)增加運(yùn)費(fèi)C2與破碎站下移工程費(fèi)用C0相等時(shí)，可考慮進(jìn)行破碎站下移,則巖石破碎站下移周期為

T=C0/[GLAZ/(A+1)] .

(6)

3.1.2 下移設(shè)計(jì)及優(yōu)化

(1)根據(jù)移動(dòng)步距模型確定的下移位置進(jìn)行多方案設(shè)計(jì)對(duì)比，最終確定半移動(dòng)式破碎站下移采礦設(shè)計(jì)方案。

(2)臺(tái)階斜坡路按照25 m寬、8%的坡度進(jìn)行設(shè)計(jì),下移膠帶路由坡度為25%。

(3)破碎站基坑坡面角由原設(shè)計(jì)的65°修改為70°，下口北、南兩幫坡底均往外擴(kuò)0.5 m，上口北、南兩幫坡頂均往內(nèi)回縮1 m，基坑上口寬度由原設(shè)計(jì)的28.8 m變?yōu)?6.8 m；下口寬度由原設(shè)計(jì)的13 m 變?yōu)?4 m，充分考慮到破碎基坑所需空間的前提下，上口兩側(cè)預(yù)留1 m平臺(tái)，防止邊幫局部發(fā)生破壞造成上口寬度超過(guò)原設(shè)計(jì)的28.8 m；下口預(yù)留1 m，防止預(yù)裂爆破出現(xiàn)根底及必要時(shí)進(jìn)行人工加固預(yù)留空間。見(jiàn)圖1。

圖1 半移動(dòng)式破碎站基坑優(yōu)化剖面

(4)嚴(yán)格執(zhí)行下移采礦設(shè)計(jì)，超前做好空間讓位準(zhǔn)備。在工程施工中，采取爆破截?cái)嗨?，事先在條件類(lèi)似部位進(jìn)行爆破試驗(yàn)，采取基坑、膠帶基道一次成型控制爆破等措施，確保施工質(zhì)量和進(jìn)度。

3.1.3 破碎站模塊化搬遷工藝模型

(1)超前做好道路、場(chǎng)地準(zhǔn)備。根據(jù)施工計(jì)劃對(duì)場(chǎng)地進(jìn)行合理規(guī)劃，繪制定置管理圖,見(jiàn)圖2。

圖2 破碎站搬遷定置管理

(2)合理確定破碎站主要模塊的吊裝方案。針對(duì)破碎站主要模塊的參數(shù)，對(duì)350 t吊車(chē)在各種情況下如何站位進(jìn)行計(jì)算，繪制了11種主要情況下的350 t吊車(chē)吊裝質(zhì)量關(guān)系圖。吊裝現(xiàn)場(chǎng)見(jiàn)圖3。

圖3 350 t吊車(chē)吊裝現(xiàn)場(chǎng)

(3)建立破碎站三維模型，利用計(jì)算機(jī)預(yù)演裝配過(guò)程和方案，對(duì)方案存在的細(xì)節(jié)性問(wèn)題及時(shí)發(fā)現(xiàn)并整改。在此基礎(chǔ)上，結(jié)合自身?yè)碛械拇笮?50 t、120 t吊車(chē)及150 t拖車(chē)等專(zhuān)業(yè)工具，參照東排系統(tǒng)破碎各個(gè)主要模塊的基本尺寸和質(zhì)量，詳細(xì)制定了破碎站施工網(wǎng)絡(luò)圖，精確到小時(shí)，見(jiàn)圖4。

(4)超前制作設(shè)備拆裝運(yùn)過(guò)程中需要一些特制的工具，如液壓缸防護(hù)支架、防護(hù)吊籃、楔鐵、銷(xiāo)子、吊耳等。破碎站基礎(chǔ)部件安裝采用測(cè)量定位，確保安裝精度。

(5)利用計(jì)算機(jī)技術(shù)繪制破碎站Concept下位控制程序設(shè)計(jì)及流程圖，開(kāi)展技術(shù)培訓(xùn)，組織現(xiàn)場(chǎng)模擬施工，制訂現(xiàn)場(chǎng)施工計(jì)劃，確保自控系統(tǒng)安裝和機(jī)械電器等安裝同步，為36 h內(nèi)完成調(diào)試任務(wù)創(chuàng)造條件。

圖4 半移動(dòng)式破碎站搬遷施工網(wǎng)絡(luò)

3.2 在線礦石干選機(jī)研制

礦山礦石性質(zhì)為鞍山式磁鐵礦，磁性率為42%左右，為強(qiáng)磁性鐵礦物。在日常采礦生產(chǎn)中，巖石采用大型機(jī)械剝離，剝離的巖石中不可避免地會(huì)含有少量有用礦塊。年均采出礦石1 000萬(wàn)t，按6%的損失率計(jì)算，年流失到排土場(chǎng)中的礦石約60萬(wàn)t。

礦山排土膠帶運(yùn)輸巖石尺寸小于350 mm，以200 mm巖塊居多，皮帶機(jī)帶寬1 600 mm，鋼芯皮帶厚約35 mm，帶速為2.8 m/s，通過(guò)量達(dá)4 800 t/h。排土再選工藝技術(shù)設(shè)計(jì)必須克服以下難點(diǎn)：一是小時(shí)排土量過(guò)大，礦塊重疊；二是帶速快，礦物排離皮帶的離心力以帶速的二次冪遞增，當(dāng)帶速達(dá)到2.8 m/s時(shí)，磁力克服不了離心力；三是排土的鋼芯繩皮帶會(huì)產(chǎn)生磁屏蔽；四是排土皮帶過(guò)厚，皮帶會(huì)減弱磁力，影響回收效果。

針對(duì)以上問(wèn)題，采取以下措施：一是采用無(wú)鋼芯薄皮帶，并根據(jù)實(shí)際回收效果調(diào)整其厚度；二是增寬皮帶機(jī)工作面，并采用平輥；三是適當(dāng)減小帶速，按照試驗(yàn)結(jié)果，帶速控制在2 m/s可以有效回收325 mm 礦塊；四是設(shè)計(jì)均勻布料裝置；五是設(shè)計(jì)高強(qiáng)度高磁力干式磁選機(jī)。經(jīng)過(guò)多年研究和實(shí)踐，2006年11月研制成功第一代膠帶干機(jī)，在西排系統(tǒng)投入運(yùn)行。經(jīng)過(guò)初步完善后，2007年9月由2#轉(zhuǎn)運(yùn)輸站搬遷到1#轉(zhuǎn)運(yùn)站部位，同時(shí)推廣到東排系統(tǒng)D0部位。2008年3月對(duì)西排干選機(jī)進(jìn)行改造，降低了干選機(jī)膠帶料層厚度。2009年1月份對(duì)東排系統(tǒng)DH膠帶上部加裝撿鐵器進(jìn)行技術(shù)改造，研究第二代干選機(jī)。經(jīng)過(guò)對(duì)比，加寬回收皮帶的措施優(yōu)于加裝撿鐵器的措施。2009年底，西排第三代干選機(jī)研制成功，于2011年申請(qǐng)了專(zhuān)利并推廣到東排系統(tǒng)，見(jiàn)圖5。

圖5 膠帶排土在線礦石干選機(jī)

膠帶排土在線礦石干選機(jī)包括機(jī)械本體、自動(dòng)控制部分、集中控制部分。機(jī)械本體包括膠帶、膠帶卸料滾筒、機(jī)尾漏斗、水平托輥、斜托輥、磁滾筒、分料器、儲(chǔ)料倉(cāng)等。干選機(jī)自動(dòng)控制部分包括保護(hù)系統(tǒng)及控制系統(tǒng)，由安裝在集中控制室計(jì)算機(jī)通過(guò)PLC控制系統(tǒng)與排土系統(tǒng)合為一體，實(shí)現(xiàn)集中控制、集中操作。

3.3 排土機(jī)升段工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)

研制一套排土機(jī)整體升段方法[4]，即采用整體開(kāi)車(chē)的方式，安全高效地提升一個(gè)排土階段高度。通過(guò)進(jìn)行開(kāi)車(chē)試驗(yàn)，確定整體開(kāi)車(chē)升段可行性，提前制定卸料車(chē)行走鐵路施工方案、排土機(jī)行走道路施工方案、排土機(jī)升段施工方案等。

(1)通過(guò)試驗(yàn)，排土機(jī)的最大爬坡能力在9.1%左右，升段工程坡道設(shè)計(jì)8%的坡度能夠滿足開(kāi)車(chē)需要。

(2)行走鐵路寬度根據(jù)卸料車(chē)行走輪的距離確定，行走鐵路長(zhǎng)度及坡度由行走道路施工情況決定，鐵路彎道曲線半徑設(shè)計(jì)要求在坡道上的彎道半徑小于坡道起坡的彎道半徑，兩輕枕間距不得大于1 000 mm；鐵路鋼軌的軌距最大允許誤差為±10 mm，最大變化量不超過(guò)5 mm/m；鐵路橫向傾角不大于1∶40，軌道輕枕端面距邊坡不小于2 m。

(3)排土機(jī)行走道路設(shè)計(jì)全長(zhǎng)為原排土機(jī)位置到新排土機(jī)位置的實(shí)際距離；排土機(jī)行走道路寬度為行走鐵路寬度、排土機(jī)兩履帶板最大寬度及安全距離三者總和；斜坡段坡度不超過(guò)8%，道路兩邊土擋高度不低于行走履帶板驅(qū)動(dòng)輪半徑，排土機(jī)軌板距邊坡邊緣要求不小于6 m。

(4)在確定排土機(jī)行走道路施工方案以及卸料車(chē)行走鐵路施工方案后，排土機(jī)停機(jī)開(kāi)車(chē)安排4 d。第一天和第二天，在設(shè)備停機(jī)后，將移置機(jī)鐵路斷開(kāi)，與提前鋪設(shè)的行走鐵路連接；第三天，排土機(jī)開(kāi)車(chē)，行駛到坡道的起坡處；第四天，排土機(jī)坡道開(kāi)車(chē)至移置機(jī)鐵路。開(kāi)車(chē)實(shí)施整體升段前，要做好設(shè)備檢查等準(zhǔn)備工作。排土機(jī)整體升段工程設(shè)計(jì)見(jiàn)圖6。

圖6 排土機(jī)整體升段工程設(shè)計(jì)

4 應(yīng)用情況及效果分析

2009—2018年共計(jì)實(shí)施4次破碎站搬遷工程，其中，2009年?yáng)|排破碎站由-20 m水平搬遷至-50 m，計(jì)劃工期43 d，實(shí)際工期30 d；2011年礦石破碎站由-20 m搬遷至-63 m，計(jì)劃工期28 d，實(shí)際工期18 d，創(chuàng)國(guó)內(nèi)此類(lèi)工程的記錄；2016年?yáng)|排系統(tǒng)由-50 m搬遷至-93 m，計(jì)劃工期22 d，實(shí)際工期21 d；2018年礦石破碎站由-63 m水平搬遷至-125 m，實(shí)際施工21 d。經(jīng)過(guò)歷次實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，某礦半移動(dòng)式破碎站搬遷工程已趨于成熟，施工過(guò)程組織穩(wěn)定，通過(guò)開(kāi)展實(shí)施破碎站搬遷工程，每次減少礦巖綜合運(yùn)距0.42～0.55 km，年均減少運(yùn)輸成本為800余萬(wàn)元。同時(shí)破碎站基坑為控制爆破設(shè)計(jì)節(jié)省工程費(fèi)用1 000萬(wàn)元。

自2006年干選回收系統(tǒng)投入后，到2010年完善并申請(qǐng)發(fā)明專(zhuān)利，回收效果趨于良好，每年回收折合24%品位礦石約50萬(wàn)t，至2017年底共回收礦石550余萬(wàn)t，避免礦石資源流失。

2011年組織開(kāi)展西排系統(tǒng)排土機(jī)升段工程，排土機(jī)從220 m水平整體升到265 m水平[5]。2014年7月借鑒排土機(jī)升段工程經(jīng)驗(yàn)，組織實(shí)施了河?xùn)|排土場(chǎng)排土機(jī)195 m水平由區(qū)域一轉(zhuǎn)場(chǎng)至區(qū)域二工程。2016年6月份組織開(kāi)展河西排土場(chǎng)排土機(jī)265 m 水平轉(zhuǎn)場(chǎng)工程。

通過(guò)上述工程開(kāi)展與實(shí)施，積累大量實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)半連續(xù)工藝持續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。

5 結(jié) 語(yǔ)

(1)通過(guò)開(kāi)展半連續(xù)工藝關(guān)鍵技術(shù)的研究，確定了半移動(dòng)式破碎站合理的移動(dòng)步距，形成半移動(dòng)式破碎站模塊化移設(shè)工藝，優(yōu)化半移動(dòng)式破碎站移設(shè)，實(shí)現(xiàn)采礦效益最優(yōu)、搬遷施工停機(jī)時(shí)間最短、破碎站基坑安全穩(wěn)定等，結(jié)合2009—2018年4次搬遷實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，編制完善形成《半移動(dòng)式破碎站移設(shè)工程手冊(cè)》，為后期類(lèi)似工程提供經(jīng)驗(yàn)借鑒。

(2)通過(guò)對(duì)礦山礦石性質(zhì)、磁性率、膠帶運(yùn)行工藝參數(shù)、物料運(yùn)行堆疊情況等進(jìn)行研究，提出針對(duì)性措施，成功研制了膠帶排土系統(tǒng)在線礦石干選機(jī)，避免礦石資源流失，結(jié)合運(yùn)行情況對(duì)干選機(jī)進(jìn)行升級(jí)改造，成功推廣應(yīng)用于東西排2條膠帶運(yùn)輸系統(tǒng)，并獲得國(guó)家發(fā)明專(zhuān)利。

(3)通過(guò)開(kāi)展試驗(yàn)研究，確定排土機(jī)爬坡能力，結(jié)合排土機(jī)配套設(shè)備技術(shù)參數(shù)，確定卸料車(chē)行走鐵路及排土機(jī)行走道路施工方案，采取排土機(jī)與卸料車(chē)整體開(kāi)車(chē)升段，極大地縮短了排土機(jī)升段工期，避免礦車(chē)直排造成成本浪費(fèi)，實(shí)現(xiàn)膠帶系統(tǒng)穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。同時(shí)結(jié)合升段及轉(zhuǎn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)編制了《排土機(jī)升段工程手冊(cè)》，為類(lèi)似工程積累了經(jīng)驗(yàn)和成果。