直流并網(wǎng)型雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)限轉(zhuǎn)子功率運(yùn)行控制方法

崔學(xué)深 張恒 劉其輝 詹陽(yáng) 吳浩

摘 ?要：本文針對(duì)雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)并入直流微網(wǎng)拓?fù)洌岢鲆环N全風(fēng)速范圍都能限制轉(zhuǎn)子饋送功率的控制方法，從而可以降低系統(tǒng)中轉(zhuǎn)子換流器的成本。實(shí)現(xiàn)該控制方法的關(guān)鍵點(diǎn)在于，在實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能追蹤控制的同時(shí)，對(duì)并入直流微網(wǎng)的雙饋機(jī)的定子頻率進(jìn)行調(diào)整，在風(fēng)速較高時(shí)通過(guò)矢量控制的磁鏈環(huán)增大定子頻率，以一定的負(fù)轉(zhuǎn)差將轉(zhuǎn)子側(cè)功率限制在較小的恒定功率下，風(fēng)速較低時(shí)以低于工頻的恒定子頻率運(yùn)行，使轉(zhuǎn)差率在較小范圍內(nèi)正負(fù)變化，則限制了轉(zhuǎn)子側(cè)功率的絕對(duì)值。本文在定子側(cè)不控整流、轉(zhuǎn)子側(cè)經(jīng)換流器接直流微網(wǎng)的拓?fù)湎?，?duì)1.5MW雙饋風(fēng)力機(jī)限轉(zhuǎn)子功率的控制方法進(jìn)行仿真，結(jié)果表明從切入風(fēng)速到額定風(fēng)速的區(qū)域，均可限制轉(zhuǎn)子側(cè)功率的絕對(duì)值在70kW之內(nèi)。

關(guān)鍵詞：限轉(zhuǎn)子功率;雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī);寬頻率運(yùn)行;最大風(fēng)能追蹤

DOI：10.15938/j.emc.（編輯填寫(xiě)）

中圖分類號(hào)：TM 721 ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ? ? ? ? ?文章編號(hào)：1007 -449X（2017）00-0000-00（編輯填寫(xiě)）

Abstract： For the topology of doubly-fed wind power generation system integrated into DC microgrid， this paper proposed a control method which limited the rotor power in the full range of wind speed， and thus reduced the cost of rotor side converters in the doubly-fed wind power generation system. The key to this control method is that the stator frequency of doubly-fed generators prior to the rectification is adjusted properly， and the maximum wind power tacking is realized in the meanwhile. When the wind speed is high， the stator frequency is increased by the vector control loop of flux， and the rotor power is limited to a small and constant value with a negative slip. When the wind speed is low， the stator frequency is kept constant at a value slightly smaller than the grid frequency， and the slip varies in a small range of positive and negative values， so that the absolute value of the rotor power is limited. Under the topology of stator-side uncontrolled rectifier and rotor-side converter connected to DC microgrid， the scheme and control method of limiting rotor power was simulated on a 1.5MW doubly-fed wind turbine. The results shew that the absolute value of rotor power can be limited to 70kW in the maximum wind power tracking range from the cut-in wind speed to the rated wind speed.

Keywords： limited rotor power ; doubly-fed induction generation （DFIG） ; wide frequency range operation ; maximum power point tracking （MPPT）

0 引 ?言

相較于傳統(tǒng)的交流電網(wǎng)，直流電網(wǎng)具有沒(méi)有無(wú)功潮流、損耗低、并聯(lián)過(guò)程簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)[1-4]，目前，風(fēng)能、太陽(yáng)能等分布式可再生能源發(fā)電并入直流微電網(wǎng)已經(jīng)在國(guó)內(nèi)外有很多成功范例并成為研究熱點(diǎn)[5]。風(fēng)能在可再生能源中占據(jù)比較大的比例，其中雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)（DFIG）由于其具有靈活的有功和無(wú)功的調(diào)節(jié)能力以及對(duì)轉(zhuǎn)換器的容量要求不高的優(yōu)點(diǎn)，已經(jīng)廣泛的應(yīng)用于風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中。風(fēng)力發(fā)電并入直流微電網(wǎng)時(shí)，其發(fā)電頻率不必限制為工頻，可以通過(guò)控制跟隨風(fēng)速和轉(zhuǎn)速變化在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié)，因此需要找到適用于風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)與直流微電網(wǎng)連接的拓?fù)洌⒃诖嘶A(chǔ)上研究如何在寬風(fēng)速范圍運(yùn)行中調(diào)節(jié)頻率的控制方法。

傳統(tǒng)的DFIG系統(tǒng)一般用于并入交流電網(wǎng)[6-7]，轉(zhuǎn)子側(cè)采用背靠背PWM變換器實(shí)現(xiàn)有功和無(wú)功的解耦控制。如果將DFIG并入直流微網(wǎng)，一般來(lái)說(shuō)，DFIG-DC系統(tǒng)拓?fù)渲饕邢聢D1和圖2兩種形式。可以看出圖1采用的是DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)連接可控?fù)Q流器，定子側(cè)通過(guò)不控整流橋連接到直流微網(wǎng)[8-12]，所以只需要對(duì)轉(zhuǎn)子換流器（RSC）進(jìn)行矢量控制來(lái)實(shí)現(xiàn)控制目標(biāo)，控制簡(jiǎn)單明晰。此拓?fù)涞亩ㄗ觽?cè)采用二極管整流橋元件，可使系統(tǒng)的成本大幅度降低，但此拓?fù)渲卸ㄗ与妷焊叨然儯虼硕ㄞD(zhuǎn)子電流也產(chǎn)生了畸變，最終表現(xiàn)為轉(zhuǎn)矩的脈動(dòng)增大。對(duì)于這一問(wèn)題的解決方案，可以通過(guò)在控制策略中加入了抑制轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的反饋環(huán)節(jié)來(lái)實(shí)現(xiàn)[13-15]。另外，由于定子電壓通過(guò)不控整流橋被直流電網(wǎng)電壓鉗制為一恒定值，因此寬頻率范圍運(yùn)行時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)在低頻運(yùn)行的磁鏈飽和以及高頻運(yùn)行的弱磁過(guò)深等現(xiàn)象，所以圖1拓?fù)洳灰嗽谶^(guò)寬的頻率范圍運(yùn)行。

圖2采用的是DFIG定子接可控?fù)Q流器SSC和轉(zhuǎn)子接可控?fù)Q流器RSC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[16-17]，由于定子電壓也能夠通過(guò)SSC進(jìn)行一定范圍的調(diào)控，因此可以避免出現(xiàn)磁鏈過(guò)飽和弱磁過(guò)深等現(xiàn)象，于是系統(tǒng)在圖2拓?fù)湎驴梢赃\(yùn)行在較寬的頻率范圍。但在此拓?fù)湎滦枰獙?duì)定子側(cè)換流器和轉(zhuǎn)子側(cè)換流器分開(kāi)控制增加了控制的難度，降低了控制的可靠性，而且系統(tǒng)定子側(cè)換流器的成本大大高于圖1的模式。

從成本角度出發(fā)，圖1拓?fù)渚哂忻黠@優(yōu)勢(shì)，本文在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步研究頻率調(diào)節(jié)控制方法，在寬風(fēng)速范圍下有效地限制轉(zhuǎn)子功率的絕對(duì)值，從而能夠進(jìn)一步降低轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的成本。

DFIG一般在轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的矢量控制中采用轉(zhuǎn)矩與定子磁鏈解耦的控制策略[7-9]，由轉(zhuǎn)矩控制環(huán)來(lái)實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能追蹤，由磁鏈控制環(huán)將定子電壓的頻率控制為工頻。G. D. Marques 和 M. F. Iacchetti在對(duì)DFIG-DC系統(tǒng)的研究中提出了通過(guò)磁鏈間接調(diào)節(jié)定子頻率的方法[9-10]，以及在弱磁運(yùn)行中優(yōu)化系統(tǒng)的效率[18]，但卻沒(méi)有從降低DFIG-DC系統(tǒng)成本的角度研究頻率調(diào)節(jié)的方法。文獻(xiàn)[19]提出在寬風(fēng)速運(yùn)行范圍下的寬頻率運(yùn)行控制方法，始終以恒定的負(fù)轉(zhuǎn)差率跟隨轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的變化，避免了轉(zhuǎn)子側(cè)流入功率造成的功率環(huán)流。此方法雖然能夠?qū)⑥D(zhuǎn)差率限制為一個(gè)較小的恒定值，但轉(zhuǎn)子功率在風(fēng)速較高時(shí)也會(huì)與輸入功率成比例地增大，無(wú)法最大程度地降低轉(zhuǎn)子側(cè)換流器容量和成本。

本文針對(duì)以上問(wèn)題，充分考慮全風(fēng)速范圍下雙饋風(fēng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型以及DFIG-DC系統(tǒng)的拓?fù)?，提出在全風(fēng)速范圍下限制轉(zhuǎn)子功率的雙模式控制方法。具體是在低風(fēng)速范圍內(nèi)通過(guò)恒頻率控制使轉(zhuǎn)子功率在風(fēng)速逐漸從小增大的過(guò)程中從正逐漸變?yōu)樨?fù)，然后在特定風(fēng)速切換為恒轉(zhuǎn)子功率控制使轉(zhuǎn)子功率在風(fēng)速增長(zhǎng)的過(guò)程中恒定在這一負(fù)值下，實(shí)現(xiàn)限制轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的容量進(jìn)而大幅度降低系統(tǒng)的成本這一目標(biāo)。

1 直流并網(wǎng)結(jié)構(gòu)

下圖1和圖2為適用于全直流型風(fēng)電場(chǎng)的雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)拓?fù)?，與傳統(tǒng)交流型并網(wǎng)結(jié)構(gòu)拓?fù)洳煌氖瞧渖倭司W(wǎng)側(cè)變換器。從下圖的拓?fù)淇梢钥闯鰣D1和圖2拓?fù)涞牟煌腕w現(xiàn)在定子所連接換流器種類的差別。根據(jù)本文的研究問(wèn)題所以選用圖1的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

從以上的分析得出矢量控制雙閉環(huán)外環(huán)的控制思想，對(duì)定子磁鏈環(huán)和功率環(huán)采用解耦控制，其分別由轉(zhuǎn)子電流d軸分量和q軸分量控制。定子磁鏈由定子頻率間接控制，功率環(huán)負(fù)責(zé)追蹤最大功率P*s即MPPT模式。

3.3 限轉(zhuǎn)子功率控制的兩種模式

一般的雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)都將運(yùn)行在轉(zhuǎn)子額定轉(zhuǎn)速或最高轉(zhuǎn)速設(shè)定在同步速的1.2倍以上，轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的容量更是按照轉(zhuǎn)差率在-0.3～+0.3來(lái)設(shè)計(jì)。以1.5MW雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)為例，換流器容量至少需要配置350kW，這主要是因?yàn)轭l率被交流電網(wǎng)鉗制在50Hz的情況下，風(fēng)速轉(zhuǎn)速較高時(shí)轉(zhuǎn)差大以及轉(zhuǎn)子功率大造成的結(jié)果。DFIG直接并聯(lián)直流微網(wǎng)時(shí)，通過(guò)本文的頻率外環(huán)控制方法可以在轉(zhuǎn)速較高時(shí)抬高定子頻率，以較小的負(fù)轉(zhuǎn)差率運(yùn)行于超同步狀態(tài)，這時(shí)大部分功率從定子側(cè)注入直流電網(wǎng)，轉(zhuǎn)子側(cè)功率就可以限制在給定值Prc的范圍內(nèi)，（本文針對(duì)1.5MW雙饋電機(jī)，轉(zhuǎn)子側(cè)功率在整個(gè)風(fēng)速范圍內(nèi)可以限制為Prc=70kW），從而在配置轉(zhuǎn)子側(cè)換流器時(shí)可以大幅度地降低成本。對(duì)于這種轉(zhuǎn)速較高的情況，本文采用的控制策略是將轉(zhuǎn)子功率保持在恒定的限制值-Prc的方法（負(fù)功率表示超同步發(fā)電狀態(tài)轉(zhuǎn)子功率流出轉(zhuǎn)子），以Pr*=-Prc計(jì)算出此時(shí)所需的頻率作為外環(huán)給定值fs*，實(shí)現(xiàn)‘恒轉(zhuǎn)子功率控制模式。

這種‘恒轉(zhuǎn)子功率控制模式本質(zhì)上對(duì)定子磁鏈在一定程度上進(jìn)行了調(diào)節(jié)，在風(fēng)速以及由MPPT所決定的轉(zhuǎn)速高時(shí)，定子頻率以一定的負(fù)轉(zhuǎn)差跟隨轉(zhuǎn)速也會(huì)較高，此時(shí)磁鏈較小不會(huì)超過(guò)額定值，主要關(guān)注定子電流是否會(huì)超過(guò)額定電流。但在風(fēng)速轉(zhuǎn)速降低時(shí)，定子頻率減小到磁鏈達(dá)到飽和值附近，就不能夠再降低了，將這一頻率定義為臨界頻率fc。以此為臨界點(diǎn)如果風(fēng)速轉(zhuǎn)速再下降，本文的控制策略將切換為——按照頻率給定值fs*=fc采用‘恒定子頻率控制模式，這時(shí)隨著轉(zhuǎn)速的下降轉(zhuǎn)差率將由負(fù)值逐漸變化為正值，轉(zhuǎn)子功率由-Prc逐漸增大到0，進(jìn)而再增大到+Prc時(shí)，也不會(huì)超過(guò)轉(zhuǎn)子功率限定值。本文將兩種控制模式統(tǒng)稱為限轉(zhuǎn)子功率運(yùn)行控制方法。

3.3.1 恒轉(zhuǎn)子功率控制模式

本小節(jié)就如何在高風(fēng)速范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)恒轉(zhuǎn)子功率控制方法進(jìn)行一系列的數(shù)學(xué)公式推導(dǎo)，最后得出一個(gè)確定定子頻率的公式來(lái)作為給定值算出定子磁鏈的給定值作用于磁鏈外環(huán)。

在不考慮定轉(zhuǎn)子銅損時(shí)，定、轉(zhuǎn)子之間的有功功率關(guān)系為式（24），則電機(jī)經(jīng)由定轉(zhuǎn)子對(duì)外輸出功率 可用式（25）表示。

由上式頻率給定值的公式可以看出，除了轉(zhuǎn)子功率給定值Pr*和轉(zhuǎn)速ωr其余量都是常數(shù)。在給定轉(zhuǎn)子功率Pr*和根據(jù)轉(zhuǎn)速測(cè)量?jī)x測(cè)出的轉(zhuǎn)速ωr后，便可得出頻率給定值fs*，再帶入式（14）可得定子磁鏈參考值，最后代入磁鏈控制環(huán)中應(yīng)用到矢量控制中實(shí)現(xiàn)恒轉(zhuǎn)子功率控制。則根據(jù)式（29）可控制轉(zhuǎn)子功率恒定，且可以設(shè)置轉(zhuǎn)子功率數(shù)值為負(fù)，這樣系統(tǒng)的發(fā)電效率也會(huì)增高，本次仿真根據(jù)電機(jī)容量等實(shí)際情況設(shè)置恒轉(zhuǎn)子功率運(yùn)行下轉(zhuǎn)子功率為-Prc。

3.3.2 恒定子頻率控制模式

在圖1的拓?fù)渲卸ㄗ与妷罕恢绷魑⒕W(wǎng)電壓鉗制為一恒定值，且由式（12）可知定子角頻率和定子磁鏈成反比，因此為保證定子磁鏈不會(huì)超過(guò)飽和值，在恒轉(zhuǎn)子功率控制模式下定子頻率不能小于臨界值fc，如果由Pr*=-Prc根據(jù)式（29）計(jì)算得到的fs*

在這種模式下轉(zhuǎn)子功率的范圍運(yùn)行在-Prc和+Prc之間，如果切入風(fēng)速所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速、按fc計(jì)算的轉(zhuǎn)差以及此時(shí)的轉(zhuǎn)子功率在此限定范圍內(nèi)，則整個(gè)恒定子頻率控制模式期間轉(zhuǎn)子功率的絕對(duì)值就都運(yùn)行在該功率限制值之內(nèi)。再考慮高風(fēng)速轉(zhuǎn)速區(qū)域采用的恒轉(zhuǎn)子功率控制模式，轉(zhuǎn)子功率保持為-Prc，直流并網(wǎng)型雙饋風(fēng)電系統(tǒng)就在整個(gè)風(fēng)速范圍內(nèi)都達(dá)到了限制轉(zhuǎn)子功率的目的，在配置轉(zhuǎn)子側(cè)換流器時(shí)就可以降低容量，從而降低系統(tǒng)的成本。

3.4 RSC控制框圖

圖3同時(shí)給出了雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)系統(tǒng)恒轉(zhuǎn)子功率和恒定子頻率控制模式的RSC控制框圖，根據(jù)式（29）計(jì)算得到的fs*

4 仿真實(shí)現(xiàn)及分析

基于MATLAB/simulink仿真平臺(tái)搭建如圖1的直流并網(wǎng)型雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)模型，雙饋風(fēng)機(jī)的額定功率為1.5MW，額定線電壓為690V。在頻率為工頻50Hz時(shí)可以計(jì)算得到定子飽和磁鏈?zhǔn)?.794Wb，當(dāng)直流電壓Udc為750V時(shí)，由式（14）可得在此該飽和磁鏈下臨界頻率為fc=42.4Hz。

在低風(fēng)速范圍內(nèi)采用定子頻率為fc的恒定子頻率控制方法，在風(fēng)速高于7.94m/s時(shí)切換為恒轉(zhuǎn)子功率控制方法。這樣在整個(gè)全風(fēng)速范圍下，轉(zhuǎn)子功率的絕對(duì)值都限制在Prc=70kW內(nèi)，實(shí)現(xiàn)了限轉(zhuǎn)子功率運(yùn)行控制，本文的仿真為了能夠看到全風(fēng)速范圍變化的控制效果，將風(fēng)速的變化設(shè)置為隨時(shí)間以一定的斜坡值正比增加，因此以下波形均用風(fēng)速作為橫坐標(biāo)，可以更加直觀地觀察到全風(fēng)速范圍下各物理量的變化。

由下圖4可以看出，圖3的控制策略成功的實(shí)現(xiàn)了磁鏈、轉(zhuǎn)矩解耦控制。電磁轉(zhuǎn)矩基本和風(fēng)力機(jī)的輸入轉(zhuǎn)矩一樣大。定子磁鏈的實(shí)際值也基本和給定值相等。在如圖4的寬風(fēng)速范圍下，隨著風(fēng)速的增大風(fēng)力機(jī)的轉(zhuǎn)矩在增大，所以電磁轉(zhuǎn)矩的絕對(duì)值也要隨著增大。由于DFIG采用電動(dòng)機(jī)慣例，電磁轉(zhuǎn)矩是制動(dòng)轉(zhuǎn)矩所以電磁轉(zhuǎn)矩在仿真中為負(fù)值，為了方便把電磁轉(zhuǎn)矩和輸入轉(zhuǎn)矩做直觀比較，所以把輸入轉(zhuǎn)矩人為變成負(fù)值。在MPPT模式控制下， DFIG的轉(zhuǎn)速和風(fēng)速成正比例關(guān)系，與公式（19）推導(dǎo)的結(jié)論一致。實(shí)現(xiàn)了寬轉(zhuǎn)速范圍運(yùn)行。以風(fēng)速7.94m/s為分界線在全風(fēng)速范圍內(nèi)分為圖（a）和圖（b）兩種控制方法。從圖中可以看出在整個(gè)全風(fēng)速范圍內(nèi)控制定子磁鏈在低于1.794Wb，使雙饋電機(jī)沒(méi)有飽和運(yùn)行。但其弱磁深度稍低于額定值，所以在最高風(fēng)速區(qū)間內(nèi)定子電流會(huì)稍高于雙饋電機(jī)的定子額定電流值。

在風(fēng)速增大的過(guò)程中，定子功率絕對(duì)值也在增大。如果不對(duì)其進(jìn)行控制，轉(zhuǎn)子功率絕對(duì)值也會(huì)隨之增大，所以轉(zhuǎn)子側(cè)換流器需要較大的容量，那么換流器的成本會(huì)大幅度增加。所以就要在全風(fēng)速范圍內(nèi)限制轉(zhuǎn)子功率的數(shù)值。如下圖5（c）波形圖可以看出，在風(fēng)速大于7.94m/s時(shí)隨著定子頻率的增大轉(zhuǎn)子功率基本控制在-Prc，這時(shí)轉(zhuǎn)子也向電網(wǎng)發(fā)電避免了功率的環(huán)流效率高。從圖5（b）可以看出在風(fēng)速低于7.94m/s時(shí)，采用恒頻率控制（42.4Hz）隨著風(fēng)速的增大轉(zhuǎn)子功率從Prc逐漸變化到-Prc。在低風(fēng)速范圍內(nèi)也充分的利用了轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的容量。這樣在整個(gè)全風(fēng)速范圍下，轉(zhuǎn)子功率的絕對(duì)值都限制在Prc內(nèi)。圖（a）是傳統(tǒng)工頻控制下全風(fēng)速范圍的定轉(zhuǎn)子功率，這時(shí)轉(zhuǎn)子功率變化非常大，明顯較‘恒轉(zhuǎn)子功率 和‘恒定子頻率兩種控制模式下的轉(zhuǎn)子功率變化范圍大，那么轉(zhuǎn)子側(cè)換流器容量也要相應(yīng)的增大。所以在全風(fēng)速范圍下采取恒頻率控制（42.4Hz）和恒轉(zhuǎn)子功率控制來(lái)限制轉(zhuǎn)子功率是很有必要的。

從下圖可以看出隨著風(fēng)速的增大，定轉(zhuǎn)子電流也隨之增大。在風(fēng)速10m/s時(shí)定子電流峰值將近2000A，其有效值將近1414A略大于1.5MW雙饋電機(jī)的額定電流（1255A）。這是由于按照恒轉(zhuǎn)子功率控制模式在轉(zhuǎn)速為1800r/min時(shí)定子頻率為57Hz，在一定的功率和轉(zhuǎn)矩的情況下，定子磁鏈值小于其額定值，所以定子電流略大于額定值。這種情況的出現(xiàn)也是由于設(shè)置的恒轉(zhuǎn)子功率的絕對(duì)值偏小所導(dǎo)致的。

由于隨著風(fēng)速的增大，從圖4可以看出轉(zhuǎn)矩在增大，所以電流要隨著增大，則系統(tǒng)的損耗也要增大。從下圖7可以看出隨著風(fēng)速的增大，系統(tǒng)的總損耗（定子鐵耗和定轉(zhuǎn)子銅耗）逐漸增大，即使損耗在不斷增加但系統(tǒng)的效率卻存在一個(gè)最高點(diǎn)并且全風(fēng)速范圍運(yùn)行下系統(tǒng)的效率都在90%以上。這對(duì)于DFIG-DC系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行具有重要的指導(dǎo)意義。

5 結(jié) ?論

直流并網(wǎng)型DFIG系統(tǒng)的拓?fù)洳捎枚ㄗ觽?cè)通過(guò)不控整流并聯(lián)直流微網(wǎng)時(shí)，定子頻率可通過(guò)轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的控制進(jìn)行調(diào)節(jié)，基于定子磁鏈定向的矢量控制方法，在頻率外環(huán)設(shè)置‘恒轉(zhuǎn)子功率和‘恒定子頻率兩種控制模式。在MPPT控制下的低風(fēng)速區(qū)以fc為給定值通過(guò)‘恒定子頻率實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)子功率在一定范圍內(nèi)的變化，在高風(fēng)速區(qū)通過(guò)‘恒轉(zhuǎn)子功率模式控制轉(zhuǎn)子功率為恒定值，實(shí)現(xiàn)了在全風(fēng)速范圍下的限轉(zhuǎn)子功率運(yùn)行控制方法。在整個(gè)過(guò)程中DFIG-DC系統(tǒng)較好地實(shí)現(xiàn)了限制轉(zhuǎn)子功率的目標(biāo)，進(jìn)而降低了轉(zhuǎn)子側(cè)換流器的容量，在定子側(cè)通過(guò)不控整流器件連接直流微網(wǎng)的拓?fù)湎逻M(jìn)一步降低了系統(tǒng)的成本。

參 考 文 獻(xiàn)：

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