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    基于摩擦擺支座的長(zhǎng)聯(lián)大跨連續(xù)梁橋減隔震性能參數(shù)分析

    2018-12-27 06:05:48朱開(kāi)才
    城市道橋與防洪 2018年12期
    關(guān)鍵詞:墩底橫橋摩擦系數(shù)

    朱開(kāi)才

    (蘭州新區(qū)城市發(fā)展投資有限公司,甘肅 蘭州 730087)

    0 引言

    我國(guó)是地震多發(fā)的國(guó)家,地處兩大地震帶——環(huán)太平洋地震帶和亞歐地震帶之間[1-3]。歷次震害表明,交通生命線——橋梁工程的嚴(yán)重破壞給震后救災(zāi)及人民生命財(cái)產(chǎn)帶來(lái)巨大損失,因此橋梁抗震設(shè)計(jì)引起了世界各國(guó)的高度重視。長(zhǎng)聯(lián)大跨連續(xù)梁橋因具有伸縮縫少,行車平順的優(yōu)點(diǎn),近年來(lái)在我國(guó)公路、鐵路大跨橋梁中廣泛應(yīng)用。但是,這種橋型的突出缺點(diǎn)是在縱橋向地震動(dòng)激勵(lì)下整聯(lián)橋梁上部結(jié)構(gòu)的慣性力僅由一個(gè)制動(dòng)墩承擔(dān),因此制動(dòng)墩的抗震設(shè)計(jì)較為困難[4-6]。這種不足可以通過(guò)采用減隔震體系來(lái)解決。摩擦擺支座是較為常用的減隔震元件之一,主要工作機(jī)理為通過(guò)摩擦耗能的方式將地震能量轉(zhuǎn)化為熱能,并通過(guò)曲面滑動(dòng)實(shí)現(xiàn)自我復(fù)位,既提高了地震時(shí)橋梁結(jié)構(gòu)的抗震性能,又可有效減少震后維修養(yǎng)護(hù)工作[7-9]。

    本文以一座位于高烈度區(qū)的長(zhǎng)聯(lián)大跨連續(xù)梁橋(50+8×100+50)m為工程背景,采用非線性時(shí)程反應(yīng)分析方法研究了摩擦擺支座主要力學(xué)參數(shù)取值對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)減隔震性能的影響規(guī)律,并給出了摩擦擺支座力學(xué)參數(shù)的合理取值。

    1 工程概況

    某長(zhǎng)聯(lián)大跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋主跨布置為(50+8×100+50)m,橋型布置見(jiàn)圖1。主梁采用變高度、直腹板、箱形截面,截面尺寸見(jiàn)圖2??缰屑斑呏c(diǎn)梁高為3.2 m,中支點(diǎn)梁高為6.6 m,梁高按二次拋物線變化。箱梁頂寬為9.4 m,底寬為5.5~6.5 m,頂板厚度為0.32~0.70 m,底板厚度為0.32~0.80 m,上部結(jié)構(gòu)總重5 184 t。

    圖 1 總體布置(單位:cm)

    圖2 截面尺寸(單位:cm)

    6#墩為連續(xù)梁制動(dòng)墩,采用矩形截面實(shí)體墩,尺寸為3.4 m×7.0 m。其余墩截面尺寸為3.0 m×7.0 m。基礎(chǔ)為直徑1.5 m鉆孔灌注樁。地基土以粉細(xì)砂為主。該橋抗震設(shè)防烈度為8度,場(chǎng)地特征周期為0.4 s。其中一條典型50 a超越概率為2%的加速度時(shí)程曲線見(jiàn)圖3。

    圖3 加速度時(shí)程曲線

    2 計(jì)算模型及分析工況

    2.1 計(jì)算模型

    采用MIDAS軟件建立全橋空間有限元模型,梁、墩及承臺(tái)采用空間梁?jiǎn)卧M,橋面二期恒載采用質(zhì)量單元模擬。樁土相互作用采用空間6彈簧模擬,彈簧剛度取值采用m法計(jì)算,地基比例系數(shù)按15 000 kPa/m2取值。全橋空間動(dòng)力分析模型見(jiàn)圖4。

    圖4 動(dòng)力分析模型

    摩擦擺支座采用MIDAS軟件中的摩擦擺單元模擬。進(jìn)行非線性時(shí)程反應(yīng)分析時(shí),結(jié)構(gòu)阻尼采用Rayleigh阻尼矩陣,即阻尼矩陣采用質(zhì)量矩陣與剛度矩陣的線性組合,應(yīng)用Newmark-β法逐步積分求解,積分時(shí)間步長(zhǎng)取0.005 s。

    2.2 摩擦擺支座力學(xué)參數(shù)取值

    式中:F為摩擦擺支座的切向力;W為橋梁上部結(jié)構(gòu)的重量;D為支座的水平位移;R為滑動(dòng)面的曲率半徑;μ為摩擦系數(shù);sgnD˙為與位移有關(guān)的符號(hào)函數(shù)[10]。

    支座屈服后剛度為:

    隔震結(jié)構(gòu)的自振周期為:

    圖5 摩擦擺支座的受力圖示

    從式(1)~(3)可知,滑動(dòng)面曲率半徑R與支座屈后剛度Kh及隔震結(jié)構(gòu)的自振周期T有關(guān)。當(dāng)R增加時(shí),Kh減小,T增大,反之,Kh增大,T減小。即通過(guò)調(diào)整R,可改變隔震結(jié)構(gòu)的自振周期,從而達(dá)到隔震效果。摩擦系數(shù)μ的改變,將影響摩擦擺在滑動(dòng)過(guò)程中的切向力F大小,進(jìn)而可以調(diào)整因摩擦而耗散輸入結(jié)構(gòu)體系的能量,達(dá)到減隔震的效果。綜上所述,對(duì)于采用摩擦擺支座的減隔震體系,該支座主要力學(xué)參數(shù)為:球面曲率半徑R、滑動(dòng)面摩擦系數(shù)μ。

    3 摩擦擺支座參數(shù)取值對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響

    3.1 摩擦擺支座參數(shù)取值

    對(duì)于采用摩擦擺支座的減隔震體系橋梁,抗震設(shè)計(jì)中主要考慮的地震響應(yīng)量為:墩底內(nèi)力和墩梁相對(duì)位移大小。當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)體系確定時(shí),這些反應(yīng)量大小與摩擦擺支座的球面曲率半徑R、滑動(dòng)面摩擦系數(shù)μ關(guān)系密切。為系統(tǒng)分析參數(shù)R、μ的不同取值對(duì)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響規(guī)律,本文分別取R=3.0、3.5、4.0、4.5、5.0、5.5 m;μ=0.02、0.03、0.04、0.05、0.06、0.07。沿縱、橫橋向分別輸入3條地震波,兩參數(shù)相互組合,共計(jì)2×6×6=72個(gè)分析工況。

    3.2 橋梁地震響應(yīng)的影響分析

    以6#制動(dòng)墩為研究對(duì)象,取3條地震波時(shí)程分析結(jié)果均值,曲面半徑R以及摩擦系數(shù)u對(duì)墩底彎矩、墩梁相對(duì)位移的影響見(jiàn)圖6~圖9。

    通過(guò)圖6~圖9可得到以下結(jié)論:

    (1)墩梁相對(duì)位移隨著摩擦系數(shù)u的增加逐漸減小。當(dāng)u值在0.02~0.04之間變化時(shí),墩梁相對(duì)位移變化更為顯著。

    2012、2013、2014和2015年11月1~30日溫室內(nèi)的氣象數(shù)據(jù)如圖5a~c所示,溫室內(nèi)各年日總輻射、平均溫度和平均相對(duì)濕度均表現(xiàn)出一定的差異,其中,2012、2013、2014年11月日總輻射均值分別為5.54、6.07和4.29 MJ/m2/d,相比2015年分別增大了132.93%、155.22%和80.23%;日平均溫度分別為15、17.41和16.05 ℃,比2015年分別增加了11.06%、29.53%和19.42%;日平均相對(duì)濕度分別為84.09%、85.77%和80.92%,相比2015年分別減小了11.17%、9.4%和14.52%。

    (2)曲面半徑R對(duì)墩梁相對(duì)位移的影響較為復(fù)雜。當(dāng)u值在0.02~0.04之間變化時(shí),增大R值,墩梁相對(duì)位移先減小后增大,且變化較為明顯;當(dāng)u值在0.05~0.07之間變化時(shí),增大R值,墩梁相對(duì)位移變化并不明顯。

    圖6 順橋向墩梁相對(duì)位移

    圖7 橫橋向墩梁相對(duì)位移

    圖8 順橋向墩底彎矩

    圖9 橫橋向墩底彎矩

    (3)當(dāng) u=0.02,R=3.0 m 時(shí),墩梁相對(duì)位移最大,約60 cm;當(dāng)u=0.07,R=5.5 m時(shí)墩梁相對(duì)位移最小,約36 cm。且摩擦擺支座在縱、橫向的最大及最小位移較為接近。

    (4)墩底彎矩隨曲面半徑R的增大而減小。摩擦系數(shù)對(duì)墩底彎矩的影響較為復(fù)雜,總體上講,隨著摩擦系數(shù)的增加,墩底彎矩呈增大趨勢(shì)。當(dāng)u=0.03時(shí),墩底彎矩最小。

    根據(jù)“以控制墩梁相對(duì)位移為主,控制制動(dòng)墩底彎矩為輔”的基本原則,該橋摩擦擺支座的最優(yōu)設(shè)計(jì)系數(shù)為:u=0.03,R=4 m。此時(shí),墩梁相對(duì)位移縱、橫向分別為44 cm、47 cm。

    4 減隔震效果分析

    根據(jù)上述討論,摩擦擺支座最優(yōu)參數(shù)取值為:u=0.03,R=4 m。沿該橋縱、橫橋向輸入3條罕遇地震波,在第1條地震波激勵(lì)下,6#制動(dòng)墩底縱、橫向彎矩見(jiàn)圖10、圖11。為了比較摩擦擺支座減隔震效果,以墩底彎矩為分析對(duì)象,定義減震率=(普通支座時(shí)結(jié)構(gòu)內(nèi)力-摩擦擺支座時(shí)結(jié)構(gòu)內(nèi)力)/普通支座時(shí)結(jié)構(gòu)內(nèi)力。在縱、橫向地震分別單獨(dú)激勵(lì)下,各墩底截面的彎矩減震效果見(jiàn)圖12。

    圖10 順橋向墩底彎矩時(shí)程

    圖12 各墩減震率

    從圖10~圖12可得到以下結(jié)論:

    (1)采用摩擦擺支座后,制動(dòng)墩縱、橫橋向墩底彎矩相比普通支座方案顯著減小,制動(dòng)墩順橋向減震率為95%,橫橋向減震率為82%。

    (2)從全橋各墩內(nèi)力分布看,盡管在縱橋向制動(dòng)墩底彎矩減震效果顯著,但活動(dòng)墩底彎矩增幅較明顯,2#~5#墩最大增幅為采用普通支座方案時(shí)的2.7倍左右。在橫橋向,各墩墩底彎矩普遍減小,減震效果顯著。

    (3)總體上講,采用摩擦擺支座減隔震方案后,因活動(dòng)墩參與受力,與制動(dòng)墩一起承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)的慣性力,墩底彎矩減震效果非常顯著。

    5 結(jié)論

    通過(guò)以上分析,可以得到的結(jié)論有:

    (1)墩梁相對(duì)位移隨著摩擦系數(shù)u的增加逐漸減小。當(dāng)u值在0.02~0.04之間變化時(shí),墩梁相對(duì)位移變化更為顯著。曲面半徑R對(duì)墩梁相對(duì)位移的影響較為復(fù)雜。當(dāng)u值在0.02~0.04之間變化時(shí),增大R值,墩梁相對(duì)位移先減小后增大,且變化較為明顯;當(dāng)u值在0.05~0.07之間變化時(shí),增大R值,墩梁相對(duì)位移變化并不明顯。

    (2)墩底彎矩隨曲面半徑R的增大而減小。摩擦系數(shù)對(duì)墩底彎矩的影響較為復(fù)雜,總體上講,隨著摩擦系數(shù)的增加,墩底彎矩呈增大趨勢(shì)。當(dāng)u=0.03時(shí),墩底彎矩最小。

    (3)從全橋各墩內(nèi)力分布看,盡管在縱橋向制動(dòng)墩底彎矩減震效果顯著,但活動(dòng)墩底彎矩增幅較明顯,2#~5#墩最大增幅為采用普通支座方案時(shí)的2.7倍左右。在橫橋向,各墩墩底彎矩普遍減小,減震效果顯著。

    (4)因摩擦擺支座方案墩梁相對(duì)位移一般較大,應(yīng)為支座的滑動(dòng)預(yù)留足夠的空間,同時(shí)建議增加阻尼元件適當(dāng)控制墩梁相對(duì)位移。

    甜永高速公路玉皇山隧道群7座隧道全部順利貫通

    經(jīng)過(guò)建設(shè)者日夜奮戰(zhàn),甜永高速公路環(huán)縣段郭陰山1號(hào)隧道左線近日安全貫通。至此,甜永高速公路控制性工程玉皇山隧道群7座隧道全部順利貫通。

    甜永高速公路建設(shè)項(xiàng)目是國(guó)家高速公路網(wǎng)規(guī)劃中的北南縱線銀川至百色國(guó)家高速公路(G69)的重要組成路段,是寧夏、甘肅、陜西三省區(qū)毗鄰地區(qū)重要的對(duì)外運(yùn)輸大通道,也是《甘肅省高速公路網(wǎng)規(guī)劃》中的重要高速公路之一。該項(xiàng)目的建設(shè)將對(duì)加快國(guó)家高速公路網(wǎng)建設(shè),推動(dòng)區(qū)域經(jīng)濟(jì)發(fā)展,帶動(dòng)區(qū)域旅游業(yè)發(fā)展都具有十分重要的意義。

    玉皇山隧道群控制性工程起點(diǎn)位于環(huán)縣環(huán)城鎮(zhèn)張灘村,終點(diǎn)位于環(huán)縣環(huán)城鎮(zhèn)環(huán)江江畔的高寨溝,全長(zhǎng)11.35 km,共設(shè)置隧道9 833.5 m/7座,橋梁965 m/5座,預(yù)算總投資20.15億元。玉皇山隧道群全部順利貫通,標(biāo)志著甜永高速公路建設(shè)取得階段性成果。

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