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    基于FEM法的Zr合金棒材擠壓工藝模型

    2018-12-17 09:52:08供稿李小影于軍輝李曉珊王晨陽LIXiaoyingYUJunhuiLIXiaoshanWANGChenyang
    金屬世界 2018年6期
    關(guān)鍵詞:軸晶芯部棒材

    供稿|李小影,于軍輝,李曉珊,王晨陽 / LI Xiao-ying , YU Jun-hui , LI Xiao-shan ,WANG Chen-yang

    作者單位:1. 國核寶鈦鋯業(yè)股份公司,陜西 寶雞 721013;2. 國家能源核級鋯材研發(fā)中心,陜西 寶雞 721013;3. 陜西省核級鋯材重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 寶雞 721013

    內(nèi)容導(dǎo)讀文章利用有限元法(FEM)和金相組織觀察相結(jié)合的方法研究了Zr合金棒材熱擠壓過程,結(jié)果表明:Zr合金擠壓過程中,擠壓過程的最大應(yīng)力出現(xiàn)在擠壓變形段。在該變形量下,擠壓后的棒材芯部和外部組織存在分布不均勻的現(xiàn)象。擠壓后外部的晶粒組織基本為等軸晶,且晶粒大小相對較為均勻。擠壓后芯部的組織為等軸晶,但是晶粒大小分布不均勻。模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致,說明該模型可有效地對擠壓過程進(jìn)行模擬,為研究Zr合金棒材擠壓提供了一種新方法。

    鋯合金因具有優(yōu)異的抗中子輻照性能,適中的力學(xué)性能和良好的加工性能,在反應(yīng)堆核結(jié)構(gòu)材料中具有日益廣闊的應(yīng)用前景。Zr-4棒材主要應(yīng)用于核反應(yīng)堆中的燃料棒材料,其堆內(nèi)使用的安全性能直接影響著核反應(yīng)堆的可靠性和質(zhì)量。熱擠壓因變形大、生產(chǎn)效率高、原材料節(jié)省的優(yōu)點(diǎn),常用作Zr-4合金棒材的加工方法。由于Zr-4合金熱擠壓的過程十分復(fù)雜,其影響因素主要有材料特性、潤滑劑條件、擠壓速度、變形程度、模具及擠壓鑄錠的尺寸,且各因素之間各影響因素之間屬于高度非線性交互影響關(guān)系,傳統(tǒng)簡單的回歸方法不能有效的模擬出Zr-4棒材實(shí)際擠壓過程變化[1]。

    近年來,日益快速發(fā)展的有限元(FEM)技術(shù)在擠壓受力分析中得到了廣泛的應(yīng)用。羅永新等[2]采用有限元模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的方法研究了AZ31鎂合金十字型材擠壓過程中的熱力學(xué)參數(shù)分布和演變情況。楊紹榮等[3]利用Ansys軟件研究了擠壓角度與金屬流動、應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系,確定了軸對稱零件冷擠壓模型。目前鮮有人利用FEM方法系統(tǒng)的對Zr-4棒材的熱擠壓過程進(jìn)行優(yōu)化。本文利用FEM方法建立了Zr-4棒材熱擠壓的模型,分析了熱擠壓過程中Zr-4合金棒材的受力,為研究和優(yōu)化Zr-4合金熱擠壓過程提供了一種新方法。

    FEM 原理

    金屬熱加工成型過程主要由兩部分組成,第一步為塑性成型過程,第二部分為熱力耦合過程。金屬成型過程中,金屬塑性變形的能力計算公式為:

    式中,P為變形力;σn為工作應(yīng)力,一般它在工作面上是不均勻的,常用單位壓力p表示;S為工作面積。

    對于幾何形狀、承擔(dān)的載荷及約束條件都對稱于某一固定軸,載荷作用下產(chǎn)生的應(yīng)力、應(yīng)變和位移也都對稱于該軸。采用圓柱坐標(biāo)系(r,θ,z),以z軸為對稱軸,據(jù)此可知:沒有環(huán)向位移,即v=0,徑向位移u和軸向位移w只是坐標(biāo)r和z的函數(shù);只有徑向應(yīng)力σr、環(huán)向應(yīng)力σθ、軸向應(yīng)力σz、和剪應(yīng)力τπ。而剪應(yīng)力τrθ=τzθ=0,并且4個應(yīng)力的分量只是r和z的函數(shù);與4個應(yīng)力分量相對應(yīng)的4個應(yīng)變分量為εr、εθ、εz、rn。軸對稱問題的幾何方程為:

    軸對稱問題的物理方程為:

    式中,E為彈性模量;G為剪切模量;μ為泊松比。將式(3)改寫為應(yīng)變分量表示應(yīng)力分量的形式,即

    式中,D為軸對稱問題的彈性矩陣。

    在工程中,直接把接觸面上的正應(yīng)力假定為主應(yīng)力,于是對于軸對稱問題,塑性條件方程可表達(dá)為:

    材料變形過程中,產(chǎn)生的熱量會引起材料力學(xué)性能的改變;同樣,材料受力作用下的流動會影響材料的溫度場的分布。從能量角度來看,材料變形過程的是熱力耦合作用過程,可表達(dá)為:

    其中,qij是變形體與外界熱交換的熱流密度;ωi是變形體內(nèi)熱源的熱流密度。

    實(shí)驗(yàn)過程

    擠壓鑄錠尺寸為φ16 mm×50 mm,坯料彈性模量為E1=4.4 GPa;泊松比μ1=0.33。模具材料為H13鋼,其彈性模量為E2=380 GPa;泊松比μ2=0.3。該問題屬于非線性大變形接觸問題,為了提高勻速速度,采用擠壓和擠壓筒縱截面的1/2建立幾何模型,選擇接觸單元contan172和目標(biāo)單元TRAGE169及結(jié)構(gòu)單元PLANE182進(jìn)行求解。錠坯擠壓溫度為800℃,擠壓過程中采用玻璃粉潤滑劑進(jìn)行潤滑,建立的Zr-4棒材擠壓過程中的FEM尺寸示意圖,如圖1所示。對擠壓后的棒材頭尾部進(jìn)行取樣,采用LACA金相顯微鏡對試樣剖面的芯部和外部進(jìn)行組織觀察,驗(yàn)證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。

    結(jié)果與分析

    圖1 Zr-4合金棒材擠壓過程FEM圖

    圖2為Zr-4合金棒材在900℃下的擠壓過程模擬圖,其中圖中的各種顏色代表擠壓錠坯與擠壓筒von Miss stress應(yīng)力的分布。擠壓初期的模擬如圖2(a)所示,在擠壓剛開始過程中,擠壓錠坯與擠壓筒相接處,von Miss stress應(yīng)力最大值出現(xiàn)在擠壓鑄錠變形位置處,從而導(dǎo)致擠壓后的Zr-4棒材外部變形相對較大,而芯部的金屬變形相對較小,且擠壓后的Zr-4棒材應(yīng)力從外部至芯部依次降低。加壓中期的模擬結(jié)果如圖2(b)所示。從圖2(b)可見,隨著擠壓過程的熱量散失,擠壓棒材頭端外部的von Miss stress應(yīng)力逐漸減小,擠壓棒頭端芯部因保留著擠壓后的熱余量促使該位置處的von Miss stress應(yīng)力變化不大。擠壓過程中,von Miss stress應(yīng)力最大處依然出現(xiàn)在擠壓錠變形位置處。擠壓棒快結(jié)束時的模擬過程如圖2(c)所示。從圖2(c)中可見,Zr-4已經(jīng)擠壓棒的外部和芯部的應(yīng)力依然存在應(yīng)力分布不均勻的現(xiàn)象,最大von Miss stress應(yīng)力出現(xiàn)在擠壓變形段。從上述擠壓模擬的分析結(jié)果可知,擠壓過程的最大von Miss stress應(yīng)力出現(xiàn)在擠壓變形段。在該變形量下,擠壓后的棒材芯部和外部組織存在分布不均勻的現(xiàn)象。

    圖2 Zr-4棒材擠壓過程模擬圖

    擠壓后Zr合金棒材外部和芯部的金相組織如圖3所示。從圖3可見,擠壓后的Zr合金外部和芯部組織存在明顯的差異。從擠壓后棒材外部的組織圖,圖3(a),可見擠壓后外部的晶粒組織基本為等軸狀的晶粒,且晶粒大小相對較為均勻。這是由于擠壓過程中,金屬的外部變形較大,其晶粒破碎嚴(yán)重,因此Zr-4合金擠壓后的棒材外表面會出現(xiàn)圖3(a)的分布。從擠壓后棒材芯部的組織圖,圖3(b),可見金屬晶粒的組織為等軸晶,但是晶粒大小分布不均勻。這是由于擠壓后Zr-4合金棒材保留著擠壓后的預(yù)熱,此外,金屬擠壓變形過程中芯部變形的相對較小,造成部分金屬在擠壓后繼續(xù)發(fā)生晶粒的長大,因此會出現(xiàn)圖3(b)的趨勢。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果一致,說明利用FEM方法建立的Zr-4棒材熱擠壓模型可有效地對擠壓過程進(jìn)行模擬,為研究Zr合金棒材擠壓提供了一種新方法。

    圖3 Zr-4合金擠壓態(tài)金相組織

    結(jié)束語

    本文利用FEM方法建立了Zr-4棒材熱擠壓模型,并通過金相圖對Zr合金擠壓后的棒材外部和芯部組織進(jìn)行了分析。

    (1) Zr合金擠壓過程中,擠壓過程的最大von Miss stress應(yīng)力出現(xiàn)在擠壓變形段。在該變形量下,擠壓后的棒材芯部和外部組織存在分布不均勻的現(xiàn)象。

    (2) 擠壓后外部的晶粒組織基本為等軸晶,且晶粒大小相對較為均勻。擠壓后芯部的組織為等軸晶,但是晶粒大小分布不均勻。

    (3) 模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致,該模型可有效地對擠壓過程進(jìn)行模擬,為研究Zr合金棒材擠壓提供了一種新方法。

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