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    拉拔方向對鋼絲性能的影響

    2018-12-06 01:23:24邱從懷吳建峰張春雷
    現(xiàn)代冶金 2018年5期
    關鍵詞:道次壓縮率伸長率

    邱從懷, 吳建峰, 張春雷, 黃 克

    (1. 國家金屬線材制品工程技術研究中心,江蘇 江陰 214433;2.法爾勝泓昇集團有限公司,江蘇 江陰 214433)

    引 言

    近年來,鋼絲制品的高強度化研究成為熱點,但鋼絲的高強度主要是通過大變形量產(chǎn)生的加工硬化實現(xiàn)的[1],這必然使得材料疲勞壽命降低,如何解決強度與疲勞壽命的矛盾是當今鋼絲繩生產(chǎn)領域的難點之一[2]。鋼絲在拉拔過程中,材料表層承受模具極大的摩擦力,鋼絲周邊層受到較大的切變形和彎曲變形,外層沿軸向的流動速度較中心層慢,外表層要縮短,中心層要延伸,必然使材料外層引起殘余拉應力。研究表明,材料表面的殘余壓應力可提高疲勞壽命,而殘余拉應力則降低疲勞壽命[3]。國外學者在研究Al各道次正向+反向拉拔時發(fā)現(xiàn)材料表面的殘余拉應力下降,材料加工極限得以提升[4]。國內(nèi)對鋼絲制品基本都是通過單一的正向拉拔[5],而對于鋼絲反向拉拔研究極少。本試驗主要通過鋼絲在拉拔過程中改變其拉拔方向,對鋼絲進行正向和反向拉拔技術的研究,獲得反向拉拔對鋼絲性能的影響;并且分析滿足成品鋼絲要求的最佳換向壓縮率。

    1 試驗過程

    1.1 試驗材料

    試驗用鋼絲為84C,Φ2.70 mm。

    鋼絲原料處理流程:Φ5.50 mm盤條拉拔至Φ2.70 mm后等溫鉛浴淬火;在450/350型直進式干拉機進行拉拔,總壓縮率為97%,各道次壓縮率控制在20%左右。

    1.2 試驗方案

    1)先將鋼絲從Φ2.70 mm拉拔至Φ1.71 mm,回卷后使得鋼絲處于正向狀態(tài);再從第5道次起依次進行各道次反向拉拔,分別取最后4個道次的鋼絲樣品,即直徑為Φ 0.64,0.58, 0.52和0.47 mm。

    2)為了檢測鋼絲性能及微觀組織變化,進行拉伸、扭轉以及電阻測試試驗。靜態(tài)拉伸試驗采用MTS拉伸試驗機,試樣標距為200 mm,拉伸速度為10 mm/min。扭轉試驗采用LYNZ-1000扭轉試驗機,試樣標距L=200 mm,拉緊力為22.5 N,轉速為180 r/min。電阻測量采用JK2511型低電阻測試儀,各規(guī)格樣品截取500 mm長試樣,測量鋼絲試樣長度、直徑以及電阻后,利用電阻率計算公式計算各樣品電阻率。

    2 結果和討論

    2.1 電阻率

    材料的電阻率與材料本身材質、溫度等因素有關,而同種材料的電阻率主要取決于材料表面以及內(nèi)部的缺陷,包括空位、位錯、晶界、微裂紋等,缺陷越多,材料電阻率越高[2]。由試驗測得鋼絲試樣的長度、直徑和電阻,經(jīng)下式計算出鋼絲的電阻率

    ρ=RS/L

    (1)

    式中R為電阻(Ω);S為有效截面積(m2),其中圓柱試樣為πD2/4;L為試樣長度(m)。

    正向拉拔至Φ0.64 mm時,鋼絲的電阻率為2.02×10-7Ω·m,再次正向拉拔至Φ0.58 mm時,電阻率略有提高,主要是由于鋼絲在拉拔過程中位錯增殖的結果[6];進一步拉拔至Φ0.52 mm時,電阻率急劇上升,一方面是由于位錯增殖提高了電阻率,另一方面可能鋼絲拉拔到該壓縮率下產(chǎn)生軸向微裂紋,由于位錯增殖以及微缺陷的影響,電阻率得以大幅度提升,隨著拉拔道次的增加電阻率進一步提高。

    將不同工藝、不同規(guī)格的鋼絲電阻率進行比較,如圖1所示,發(fā)現(xiàn)正向拉拔的電阻率基本都在反向拉拔之上,說明反向拉拔可影響材料內(nèi)部缺陷,與正向拉拔相比缺陷減少。

    圖1 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔電阻率對比圖

    2.2 抗扭強度

    抗扭強度是判斷材料扭轉性能的主要性能指標之一;相同規(guī)格下,鋼絲抗扭強度越高,材料扭轉時可承受的扭矩越大,材料抵抗扭轉斷裂的性能越好。圓柱類抗扭強度(τb)計算公式[7]為

    τb=Tb/(πdo3/16)

    (2)

    式中Tb為試驗材料在斷裂前承受的最大扭矩(N·m);do為試驗材料直徑(mm)。

    鋼絲拉拔至Φ 0.64 mm時,正向拉拔與反向拉拔抗扭強度變化較小,其中第6和第9道次抗扭強度相對較高。 而當鋼絲進一步拉拔至Φ0.58 mm時,鋼絲反向拉拔的抗扭強度得到提高,在第8道次反向拉拔時,提高了123 MPa。 鋼絲進一步拉拔達Φ0.52 mm時,正向拉拔抗扭強度也得到較大幅度提高,為2293 MPa,較直徑Φ0.58 mm的鋼絲提高了近200 MPa,反向拉拔時,抗扭強度得到進一步提高,在第9道次反向拉拔抗扭強度最高為2471 MPa,較同規(guī)格正向拉拔提高了178 MPa。 鋼絲進一步拉拔至Φ0.47 mm時,正向拉拔抗扭強度為2243 MPa,較Φ0.52 mm鋼絲下降50 MPa,可能是由于壓縮率增大到極大值時,由于表層與內(nèi)部材料變形不一致,產(chǎn)生較大的殘余拉應力,在殘余拉應力與外載荷的共同作用下產(chǎn)生沿拉拔方向的微裂紋,該微裂紋在扭轉時逐步擴展,導致抗扭性能下降;反向拉拔時,抗扭強度提高,第12道次反向拉拔時,抗扭強度最大為2439 MPa,相對正向拉拔提高196 MPa,提高8.7%,如圖2 所示。

    圖2 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔抗扭強度對比圖

    鋼絲經(jīng)過正、反向拉拔至Φ0.64 mm和Φ0.58 mm時,反向扭轉值略高于正向扭轉值。當鋼絲正、反向拉拔至Φ0.52 mm與Φ0.47 mm時,直徑Φ0.52 mm鋼絲扭轉值都在55~58之間,而Φ0.47 mm的扭轉值都在51~55之間,可見反向拉拔對扭轉次數(shù)的影響并不明顯,如圖3所示。

    圖3 不同直徑鋼絲拉拔扭轉值對比圖

    假設材料可承受應力為一定值,則內(nèi)部殘余拉應力的存在會使得材料可承受外加應力降低,若使材料內(nèi)部殘余拉應力降低,可提高材料的外載荷承受能力。

    如圖4所示為鋼絲經(jīng)正向拉拔與各道次反向拉拔至Φ0.47 mm的應變-應力圖,發(fā)現(xiàn)趨勢基本一致,沒有明顯的屈服平臺。

    圖4 鋼絲拉拔至Φ0.47 mm的應變-應力圖

    圖5 鋼絲拉拔至Φ0.47 mm的應變(0.6%~1.4%放大圖)

    將圖4在應變量0.6%~1.4%左右區(qū)域放大,如圖5所示??梢园l(fā)現(xiàn)反向拉拔的曲線都在正向拉拔之下,說明在較小應變下,同等應變正向拉拔的強度都高于反向拉拔強度。材料的塑性變形主要是由于晶粒內(nèi)的位錯滑移,而強度隨著位錯增殖不斷提高。之前電阻率已證實反向拉拔后的鋼絲電阻率較小,說明材料內(nèi)部缺陷較少,一方面內(nèi)部缺陷會影響位錯運動,內(nèi)部缺陷越多,位錯運動所受阻礙越大;另一方面,由于反向拉拔降低了殘余應力,而應力場也會影響位錯的運動,正向拉拔強度較高,也可能是其存在較大的殘余應力,產(chǎn)生的應力場對位錯的運動有阻礙。

    如圖6所示為圖4在應變量1.6%~2.4%放大圖,可以發(fā)現(xiàn),在該區(qū)域內(nèi),正向拉拔曲線隨著應變量的增加,逐步低于反向拉拔強度。推測可能由于正向拉拔殘余應力較高,表面拉應力,而心部壓應力,該應力狀態(tài)會導致表面和心部晶體變形不一致,變形不一致性影響了強度的走勢。

    圖6 鋼絲拉拔至Φ0.47 mm的應變(1.6%~2.4%放大圖)

    將各道次反向拉拔和正向拉拔至Φ0.47 mm同應變下的應力做差值,如圖7所示,可以明顯發(fā)現(xiàn),在應變量為0~1.9%左右,反向拉拔的應力都比正向拉拔小,應力差值最大相差了150 MPa左右。

    圖7 鋼絲拉拔至Φ0.47 mm各應變量差值圖

    2.3 拉伸性能

    鋼絲經(jīng)過正向拉拔與反向拉拔至Φ0.64 mm時,正向拉拔鋼絲的平均抗拉強度為2940 MPa,斷后伸長率為2.128%。各道次反向拉拔強度變化不大,塑性略下降,降幅較小,如圖8所示。

    圖8 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔至Φ0.64 mm斷后伸長率與抗拉強度對比圖

    鋼絲經(jīng)過正向拉拔至Φ0.58 mm后,鋼絲的抗拉強度為3126 MPa,斷后伸長率為2.34%,經(jīng)過反向拉拔后,鋼絲的抗拉強度略有提高,但提高幅度不大,在第5道次拉拔最高為3184 MPa,斷后伸長率變化極小,如圖9所示。

    圖9 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔至Φ0.58 mm斷后伸長率與抗拉強度對比圖

    圖10 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔至Φ0.52 mm斷后伸長率與抗拉強度對比圖

    如圖10所示,鋼絲經(jīng)過正向拉拔與反向拉拔至Φ0.52 mm時,鋼絲正向拉拔時抗拉強度較高,為3439 MPa,反向拉拔后抗拉強度略有下降,在第6道反向拉拔時強度最低為3373 MPa,相對正向拉拔僅下降66 MPa,斷后伸長率變化不大。

    如圖11所示,鋼絲經(jīng)過正向拉拔至Φ0.47 mm時,鋼絲的平均抗拉強度為3608 MPa,斷后伸長率為2.202%,經(jīng)過各道次反向拉拔后,鋼絲的強度和斷后伸長率都有所提高,從第5道次到11道次反向,抗拉強度基本呈現(xiàn)下降趨勢,在11道至16道次為先升高后降低,其中在第5道次反向拉拔強度最高為3738 MPa,相對正向拉拔上升130 MPa,提高了3.6%;而斷后伸長率基本呈現(xiàn)先升高后降低趨勢,其中第12道次反向拉拔斷后伸長率最高為2.457%,相對正向拉拔提高了11.5%。

    圖11 鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔至Φ0.47 mm斷后伸長率與抗拉強度對比圖

    2.4 強塑積

    強塑積即抗拉強度與斷后伸長率的乘積,是表征材料強韌性水平的綜合性能指標。如圖12所示,無論鋼絲經(jīng)過正向拉拔還是反向拉拔,隨著拉拔道次的增加,鋼絲的強塑積得以提高,說明材料隨著壓下量增加,材料潛能得到大幅度發(fā)揮。鋼絲經(jīng)過反向拉拔至Φ0.64 mm,鋼絲的強塑積相對正向拉拔變化并不明顯,其中第6道次和第10道次反向拉拔強塑積相對較高;鋼絲進一步拉拔至Φ0.58 mm時,強塑積變化幅度也較小,強塑積在第8道次和第11道次相對較高。增大壓縮率鋼絲拉拔至Φ0.52 mm時,正向拉拔強塑積為7742 MPa·%,反向拉拔鋼絲強塑積較正向拉拔有小幅度提升,其中在第9道次和第13道次強塑積較高,而當鋼絲拉拔至Φ0.47 mm時,即壓縮率達到97%時,鋼絲的強塑積有明顯的提高,正向拉拔時強塑積為7945 MPa· %,在第12道次反向拉拔至Φ0.47 mm的強塑積最高為9042 MPa·%,較正向拉拔大幅提高12%。通過對比可以看出,反向拉拔工藝在大壓下量下作用更為明顯,可提高材料的綜合力學性能。

    圖12 各直徑鋼絲正向拉拔與各道次反向拉拔強塑積對比圖

    2.5 結 論

    通過抗扭強度、強塑積等評價方式研究了反向拉拔對鋼絲性能的影響。通過以上討論,對各指標的特征值進行總結如表1所示。

    表1 各壓縮率最優(yōu)反向道次表

    可見當鋼絲拉拔至Φ0.64 mm時,即總壓縮率為94.4%時,最佳反向道次為第6道,壓縮率為74.3%;鋼絲拉拔至Φ0.58 mm時,即總壓縮率為95.4%時,最佳反向道次為第8道,壓縮率為83.4%;拉拔至Φ0.52 mm時,即總壓縮為96.3%,最佳反向到處為第9道,壓縮率為86.8%;拉拔至Φ0.47 mm時,總壓縮率為97.0%時,最佳反向道次為第12道,壓縮率為93.1%。

    將數(shù)據(jù)點進行擬合,得出最佳換向壓縮率與總壓縮率關系式

    Y=6.8759X-5.7414

    (3)

    式中Y為最佳換向壓縮率,X為總壓縮率,將原數(shù)據(jù)代入,誤差小于2%,該公式適用區(qū)間為83.5%~97.7%。例如鋼絲總壓縮率為90%時,將其代入公式可得最佳換向壓縮率為44.7%。

    3 結束語

    研究表明84C鋼絲經(jīng)過正向+反向拉拔后,相對于單一正向拉拔工藝,鋼絲電阻率略有下降,抗扭強度以及強塑積得以提高,說明反向拉拔工藝可提高材料的拉伸以及扭轉性能,減少材料內(nèi)部組織缺陷;通過強塑積以及抗扭強度指標綜合對比,得出該84C鋼絲在該工藝下不同總壓縮率對應的最佳換向壓縮率,并擬合出最佳換向壓縮率計算方法。

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