李海龍
(同煤集團,山西 大同 037000)
隨著煤礦開采深度的增加,深井高應(yīng)力巷道增多,嚴重影響礦井安全生產(chǎn)[1-3]。煤礦巷道受采動影響破壞嚴重,而這些巷道大都處于圍巖強度較低的沉積巖層中,地質(zhì)構(gòu)造復雜,支護難度較大[4-5]。
東周窯礦山4#層南膠帶大巷北接南部采區(qū)大巷,東、南、西三側(cè)為未開拓區(qū),上覆為店灣木代村煤礦侏羅系13#層小窯采空區(qū),層間距約255m,現(xiàn)開采山4#煤層,平均厚度2.3m,平均埋深437m。大巷沿山4#煤層底板布置,巷道掘進后變形嚴重,頂板為砂質(zhì)泥巖,頂板下沉量最大達900mm,嚴重影響了礦井的正常生產(chǎn)。
在東周窯礦山4#層南膠帶大巷抽取巖芯,進行物理力學參數(shù)測定,分析巷道變形機理。鉆孔柱狀圖如圖1所示。
圖1 鉆孔柱狀圖
從圖1可以看出,煤層的頂?shù)装寰鶠槟鄮r、砂巖,巷道變形以蠕變?yōu)橹?。因此,巷道支護需要有一定的可塑性支護,巷道將來會受到采動影響,又需考慮一定的剛性支護。
巷道圍巖松動圈理論已經(jīng)成為巷道支護和維修的主要依據(jù)。松動圈的大小與巷道圍巖的穩(wěn)定性及支護的難易程度密切相關(guān)?,F(xiàn)采用U510非金屬超聲波檢測儀進行雙孔探測,測試結(jié)果如表1所示。
表1 松動圈測試
根據(jù)巷道變形機理和松動圈測試結(jié)果,設(shè)計采用錨網(wǎng)索噴支護方案。
錨桿型號為Ф22×2500mm,間排距800×800mm,每根錨桿配合1條Z2388和1條CK2360樹脂錨固劑。錨桿托盤由100×100×10mm的鋼板制成。錨索型號為Ф17.8×8000mm預應(yīng)力錨索,間排距2000×1600mm。金屬網(wǎng)采用Ф6.5鋼筋焊接而成,規(guī)格100×100mm。噴射混凝土、鋪底混凝土強度為C25。
圖2 錨桿錨索支護布置圖(單位:mm)
巷道擴面后,首先噴射50mm混凝土,包括巷道底板也同時進行混凝土噴射,以保證及時支護頂板。普通錨桿施工4排之后,再噴50mm混凝土。
利用FLAC3D建立巷道支護的數(shù)學模型,進行支護效果數(shù)值模擬。
選取一個40m×40m的正方形區(qū)域,巷道位于模型的正中央。在自重應(yīng)力條件下,對底邊約束垂直方向位移,對左右兩側(cè)邊界施加水平方向約束,在模型的頂部施加垂直地應(yīng)力。巖石力學參數(shù)為容重 =25.77kN/m3,變模E=4.52GPa,粘聚力C=4.25MPa,摩擦角=45°,泊松比 =0.25。
(1)無支護巷道位移
無支護條件下,巷道最大位移云圖如圖3所示。巷道開挖后垂直最大位移為580mm,水平最大位移約為320mm。垂直位移比較大,如果不進行支護將會發(fā)生冒頂事故。巷道周圍水平應(yīng)力和垂向應(yīng)力均有拉應(yīng)力出現(xiàn),范圍較大,最大水平拉應(yīng)力為2.55MPa,最大水平壓應(yīng)力為12.6MPa,最大垂向拉應(yīng)力為1.44MPa,最大垂直壓應(yīng)力為33.6MPa,剪應(yīng)力的最大值10.2MPa。巷道周邊產(chǎn)生拉應(yīng)力,巷道無法維護,導致巷道垮塌惡性事故發(fā)生。
圖3 無支護巷道位移云圖
(2)支護后模擬結(jié)
由圖4可得,進行巷道支護后,巷道垂直最大位移為56.6mm,水平最大位移約為21.3mm。相對于無支護的位移大大降低。在巷道周邊水平和垂向應(yīng)力均在支護范圍內(nèi),與無支護對比可以看出,錨網(wǎng)索噴支護很好地改善了巷道圍巖的應(yīng)力狀態(tài)。
圖4 支護后巷道位移云圖
巷道支護結(jié)束后,選取原變形嚴重處安裝2組測站,間距為10m,分別為1#站和2#站,每周觀測、記錄一次結(jié)果。從第1周至第10周,1#站處巷道兩幫沒有回縮,頂?shù)装逑鄬ξ灰?1mm,平均每天頂?shù)装寤乜s0.12mm;2#站處巷道左幫回縮12mm,平均每天回縮0.13mm,右?guī)突乜s13mm,平均每天回縮0.14mm,頂?shù)装逑鄬ξ灰?2mm,平均每天回縮0.13mm。
從觀測結(jié)果可以看出巷道兩幫及頂?shù)装逵休^小的回縮,但不影響巷道正常使用,錨網(wǎng)索噴聯(lián)合支護方式取得了良好的支護效果。