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    特長(zhǎng)水工隧洞襯砌混凝土配合比的優(yōu)化研究

    2018-11-29 00:48:02
    中國(guó)農(nóng)村水利水電 2018年11期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化混凝土設(shè)計(jì)

    羅 毅

    (中國(guó)電建集團(tuán)中南勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,長(zhǎng)沙 410014)

    0 引 言

    隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和高新技術(shù)的不斷應(yīng)用,我國(guó)隧洞及地下工程得到了前所未有的迅速發(fā)展。截止2013年的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),已建成的各類水工隧洞超過(guò)10 000 km,正在建設(shè)的引水隧洞超過(guò)1 000 km,已規(guī)劃的引水隧洞超過(guò)2 000 km。這些隧洞中,連續(xù)長(zhǎng)度超過(guò)10 km以上的特長(zhǎng)隧洞不勝枚舉,如已建成的大伙房隧洞單洞長(zhǎng)度達(dá)85 km,在建的引漢濟(jì)渭工程中秦嶺隧洞單洞長(zhǎng)度達(dá)82 km等。

    輸水隧洞作為引、調(diào)水工程的主要建筑,其中混凝土襯砌環(huán)節(jié)是制約工期和保證質(zhì)量最關(guān)鍵的一道工序。而長(zhǎng)距離輸水隧洞混凝土襯砌施工具有更多的問(wèn)題和挑戰(zhàn),如支洞控制段過(guò)長(zhǎng)所帶來(lái)的混凝土運(yùn)輸、混凝土拌和物入倉(cāng)特性、襯砌臺(tái)車的布置以及混凝土襯砌施工方案等系列問(wèn)題。這就要求在混凝土的襯砌過(guò)程中,首先要嚴(yán)格控制襯砌混凝土的質(zhì)量,優(yōu)化混凝土配合比,以配制出適合現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)要求和施工環(huán)境的混凝土;最后對(duì)施工組織方案進(jìn)行科學(xué)設(shè)計(jì)和安排,二者配合下完成隧洞的襯砌施工。

    混凝土配合比是按照一定方法,通過(guò)一系列試驗(yàn)成果分析,確定滿足混凝土設(shè)計(jì)性能指標(biāo)和施工工藝要求的單位體積混凝土中各種材料的用量[1,2]。配合比的優(yōu)化就是在施工過(guò)程根據(jù)原材料質(zhì)量的波動(dòng)、施工工藝和環(huán)境的變化以及混凝土技術(shù)指標(biāo)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果,在理論設(shè)計(jì)配合比成果的基礎(chǔ)上進(jìn)行調(diào)整,以確定具體操作的施工配合比。

    隨著對(duì)混凝土材料性能的深入研究,混凝土配合比設(shè)計(jì)優(yōu)化已突破傳統(tǒng)的物理、力學(xué)以及耐久性能因素指標(biāo),還充分考慮了混凝土的變形、熱學(xué)以及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)等因素。因此,混凝土配合比的設(shè)計(jì)優(yōu)化[2,3]是試驗(yàn)和研究相結(jié)合的過(guò)程,需要根據(jù)不同試驗(yàn)組合下的成果分析,才能確定最終的混凝土配合比。本文立足于理論結(jié)合實(shí)踐,以某特長(zhǎng)輸水隧洞工程為研究背景,對(duì)特長(zhǎng)水工隧洞襯砌混凝土配合比的試配、調(diào)整、優(yōu)化進(jìn)行全過(guò)程研究。

    1 工程概況

    某重點(diǎn)供水工程,主體建筑物為無(wú)壓水工隧洞,隧洞全長(zhǎng)131 km;洞室最大埋深590 m,最小埋深約12 m,主體埋深位于100~350 m。

    隧洞全長(zhǎng)共分為五個(gè)施工標(biāo)段,采用鉆爆法為主和TBM為輔的聯(lián)合施工方法。其中鉆爆法施工隧洞呈馬蹄形斷面,成洞洞徑為7.3 m,長(zhǎng)度為87 km,占隧洞總長(zhǎng)的67%;TBM施工隧洞斷面為圓形,開(kāi)挖洞徑為8.5 m,占隧洞總長(zhǎng)的33%,如圖1所示。

    圖1 輸水隧洞襯砌斷面圖(單位:mm)Fig.1 Section diagram of convey tunnel

    隧洞襯砌混凝土屬于“薄壁”混凝土,如圖1所示,鉆爆法施工的馬蹄形隧洞斷面襯砌厚度為30 cm,TBM施工的圓形隧洞斷面襯砌厚度為35 cm。隧洞襯砌混凝土主要性能設(shè)計(jì)指標(biāo)如表1所示。

    表1 隧洞襯砌混凝土主要性能設(shè)計(jì)指標(biāo)Tab.1 Main design indexes of lining concrete

    參閱相關(guān)水利工程規(guī)范,對(duì)設(shè)計(jì)使用年限為100年的耐久性混凝土原材料如何選取、配合比如何設(shè)計(jì)等問(wèn)題沒(méi)有給出明確的規(guī)定,這就更加有必要借鑒工程實(shí)踐的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)和做法,對(duì)耐久性混凝土進(jìn)行系統(tǒng)性研究,以確保工程采用的襯砌混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)使用年限,減少后期的維修次數(shù)和費(fèi)用。

    2 混凝土配合比的設(shè)計(jì)

    2.1 配合比的設(shè)計(jì)方法

    混凝土配合比設(shè)計(jì)方法一般按照下列步驟進(jìn)行計(jì)算[1,2]:①計(jì)算混凝土的配制強(qiáng)度;②根據(jù)配制強(qiáng)度和設(shè)計(jì)允許的最大水膠比限值初選水膠比;③根據(jù)施工要求的和易性選定用水量,并計(jì)算出膠凝材料的用量;④選取砂率,計(jì)算粗細(xì)骨料的用量;⑤通過(guò)實(shí)驗(yàn)和調(diào)整,根據(jù)配制強(qiáng)度、混凝土耐久性要求和允許的最大水膠比限值選定水膠比,確定每立方米混凝土材料用量和配合比。

    其中對(duì)于步驟③~⑤:

    (1)膠凝材料根據(jù)初選水膠比、水泥、摻合料計(jì)算,如式(1)~式(3)所示:

    mc+mp=mw/[w/(c+p)]

    (1)

    mc=(1-Pm)/(mc+mp)

    (2)

    mp=Pm(mc+mp)

    (3)

    式中:mc、mp、mw、Pm分別為每立方米混凝土水泥用量、摻合料用量、水用量、摻合料比例。

    (2)粗細(xì)骨料的用量由已確定的用水量、膠凝材料用量和砂率根據(jù)“質(zhì)量法”來(lái)計(jì)算,如式(4)~式(6)所示:

    ms,g=mc,e-(mw+mc+mp)

    (4)

    ms=ms,gSm

    (5)

    mg=ms,g-ms

    (6)

    式中:ms,g、mc,e、ms、mg、Sm分別為每立方米混凝土骨料總質(zhì)量、拌合物質(zhì)量的假定值(根據(jù)相關(guān)規(guī)范取值)、細(xì)骨料質(zhì)量、粗骨料質(zhì)量以及砂率。

    (3)水膠比的試配調(diào)整。水膠比除了應(yīng)滿足混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)要求外,還應(yīng)滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的抗?jié)B、抗凍、經(jīng)濟(jì)節(jié)省等要求。因此混凝土水膠比的試配調(diào)整,其目的在于找到一個(gè)既能滿足混凝土各項(xiàng)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求,同時(shí)又能節(jié)省水泥用量的經(jīng)濟(jì)配合比方案。工程實(shí)踐中,有時(shí)為了簡(jiǎn)化程序,僅僅單一注重混凝土強(qiáng)度指標(biāo),將混凝土的試配強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)定得過(guò)高,以滿足其標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d的強(qiáng)度。這種做法所帶來(lái)的問(wèn)題是:一方面不經(jīng)過(guò)試驗(yàn)難以保證混凝土的各項(xiàng)設(shè)計(jì)指標(biāo)均符合要求,另一方面會(huì)導(dǎo)致水泥等膠凝材料用量過(guò)大所帶來(lái)的溫度裂縫和浪費(fèi)等負(fù)面影響。因此,在初選水膠比后還需要進(jìn)行水膠比的調(diào)整研究。

    根據(jù)上述步驟,計(jì)算出相關(guān)參數(shù)后即可獲得混凝土配合比結(jié)果。

    2.2 配合比設(shè)計(jì)參數(shù)確定

    設(shè)計(jì)參數(shù)是配合比中最為關(guān)鍵的部分,其直接關(guān)系到混凝土各種材料的比例大小,直接影響著混凝土性能的優(yōu)劣[2]。混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)有配制強(qiáng)度、水膠比、單方用水量、砂率、粗骨料比例、外加劑摻量以及摻合料摻量等。

    (1)配制強(qiáng)度。參照相關(guān)規(guī)范,混凝土配制強(qiáng)度按式(7)計(jì)算:

    fcu.o=fcu.k+tσ

    (7)

    式中:fcu.o為混凝土配制強(qiáng)度;fcu.k為混凝土設(shè)計(jì)齡期立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,為35 MPa;t為概率度系數(shù),一般按抗壓強(qiáng)度保證率P=95%取值,為1.645;σ為混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差,根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)齡期立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值來(lái)取值,C35對(duì)應(yīng)4.5。計(jì)算得混凝土的配制強(qiáng)度f(wàn)cu.o=42.4 MPa。

    (2)水膠比。水膠比w/(c+p)為每立方米混凝土中用水量與所用膠凝材料(如粉煤灰、礦粉、硅粉等)用量的比值?;炷脸踹x水膠比參照28 d設(shè)計(jì)齡期混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值來(lái)取值,當(dāng)30 MPa

    根據(jù)在實(shí)驗(yàn)室試拌得出結(jié)果,0.34的水膠比強(qiáng)度普遍高于設(shè)計(jì)要求下的配制強(qiáng)度,為了得到最優(yōu)水膠比,又進(jìn)行了0.34、0.37、0.40三種水膠比的對(duì)比試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)室按照配合比設(shè)計(jì)方法進(jìn)行混凝土配合比計(jì)算和試拌,測(cè)定混凝土強(qiáng)度,試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

    圖2 混凝土28 d抗壓強(qiáng)度與水膠比關(guān)系曲線Fig.2 Relation curve of 28 d concrete compressive strength and water-binder ratio

    由圖2可知,當(dāng)水膠比為0.37時(shí),混凝土抗壓強(qiáng)度為46.1 MPa,達(dá)到了混凝土配制強(qiáng)度的要求,且混凝土拌和物和易性良好。因此,本工程將水膠比試配調(diào)整為0.37的推薦值。

    (3)用水量。混凝土用水量應(yīng)根據(jù)骨料最大粒徑、摻合料和外加劑的品種及摻量,采用初選混凝土用水量進(jìn)行試拌,混凝土滿足設(shè)計(jì)及施工和易性要求的最小用水量。

    (4)砂率。砂率為砂與砂和石子之和的比例。砂率的選擇在固定其他參數(shù)情況下,通過(guò)砂率增減以混凝土拌和物的黏聚性、和易性等物理性能達(dá)到最優(yōu),混凝土坍落度最大情況下的砂率為最優(yōu)砂率。有條件時(shí)可以測(cè)定不同砂率下的混凝土強(qiáng)度,綜合度指標(biāo)判定最優(yōu)砂率。

    (5)骨料級(jí)配。本工程粗骨料采用碎石的二級(jí)級(jí)配,粒徑級(jí)配分別為5~20 mm和20~40 mm。粗骨料級(jí)配按照不同比例下的緊密堆積密度最大為最佳粗骨料級(jí)配。當(dāng)無(wú)試驗(yàn)資料時(shí),可以先按40∶60的比例進(jìn)行試配試驗(yàn)。本工程中,實(shí)驗(yàn)室分別按40∶60、50∶50、60∶40的三種摻配比例進(jìn)行緊密堆積密度和篩分試驗(yàn),結(jié)果如表2所示。

    由表2可知,50∶50摻配比例下的緊密堆積密度最大,同時(shí)方孔篩累計(jì)篩余率也分布最合理,因此,骨料級(jí)配采用50∶50的二級(jí)級(jí)配。

    (6)粉煤灰摻量。摻加粉煤灰取代部分水泥可以減少水泥水化產(chǎn)生的熱量,有效控制混凝土因水化熱引起的溫度裂縫[4]。根據(jù)國(guó)標(biāo)及水工標(biāo)準(zhǔn)要求,當(dāng)水膠比≤0.40時(shí),最大摻量35%,且粉煤灰為F類。本工程中,分別按粉煤灰摻量10%、20%及30%進(jìn)行混凝土抗凍性能試驗(yàn),結(jié)果如圖3所示。

    表2 襯砌混凝土骨料級(jí)配試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Aggregate grading test of lining concrete

    圖3 粉煤灰摻量?jī)?yōu)選試驗(yàn)Fig.3 Optimizing test of coal ash

    試驗(yàn)表明,混凝土抗凍指標(biāo)隨著粉煤灰摻量增加呈下降規(guī)律,當(dāng)粉煤灰摻量超過(guò)20%之后相對(duì)動(dòng)彈及質(zhì)量損失下降較快,綜合考慮優(yōu)選粉煤灰摻量為20%。

    (7)抗裂防水劑摻量??沽逊浪畡┑哪康闹饕茄a(bǔ)償收縮,提高混凝土密實(shí)性,減少襯砌混凝土存在裂縫的可能??沽逊浪畡┮话銚搅繛?%~8%,最大不超過(guò)10%。

    (8)外加劑摻量。外加劑是可以切實(shí)改變混凝土性能的材料,尤其是對(duì)提高混凝土抗凍耐久性起著至關(guān)重要的作用。根據(jù)規(guī)范,有抗凍要求的混凝土必須采用引氣劑,其摻量應(yīng)根據(jù)混凝土的含氣量要求通過(guò)試驗(yàn)確定。

    2.3 初始配合比

    根據(jù)上述配合比的計(jì)算步驟,在各配合比設(shè)計(jì)參數(shù)的基礎(chǔ)上得出了混凝土初始設(shè)計(jì)配合比,其結(jié)果如表3所示。

    由表3可知,初始配合比為1∶0.19∶0.08∶0.47∶0.01∶0∶2.47∶1.6∶1.6,其中砂率為44%,水膠比為0.37,粗骨料級(jí)配為50∶50的二級(jí)級(jí)配,沒(méi)有摻入引氣劑。

    3 混凝土配合比的優(yōu)化研究

    3.1 優(yōu)化前的襯砌外觀質(zhì)量

    根據(jù)上述混凝土初始配合比結(jié)果進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)混凝土襯砌施工,但是在混凝土外觀質(zhì)量檢查過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)內(nèi)襯砌面有較多的早期環(huán)向裂縫、水壓裂縫和氣泡。這說(shuō)明試驗(yàn)所確定的混凝土配合比,不一定能完全適合施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際條件和環(huán)境。受現(xiàn)場(chǎng)施工設(shè)備、運(yùn)輸方法、運(yùn)輸距離以及施工氣候等條件的影響,混凝土特性受到影響。因此,需結(jié)合工程實(shí)踐對(duì)混凝土配合比進(jìn)行優(yōu)化。對(duì)上述外觀質(zhì)量缺陷進(jìn)行成因分析:

    表3 混凝土初始配合比Tab.3 Initial mix proportion of concrete

    (1)早期環(huán)向裂縫成因分析。對(duì)于早期環(huán)向裂縫[5],根據(jù)其成因分析主要包括收縮裂縫、干縮裂縫和溫拉裂縫3種裂縫,逐一分析:①由于襯砌混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)高,漿體體積比率大和混凝土穩(wěn)定性降低等因素,致使混凝土早期收縮較大,容易形成收縮裂縫。②隧洞貫通后,溫度下降,受熱空氣向上游流動(dòng)的原因,產(chǎn)生干縮裂縫。③襯砌混凝土與初期支護(hù)混凝土之間設(shè)置有防水板,界面有較大的摩擦阻力。因水化熱原因襯砌混凝土內(nèi)部溫度高于表面溫度,內(nèi)部混凝土因與界面有摩擦阻力,限制其變化,這樣產(chǎn)生了溫拉裂縫。

    (2)水壓裂縫成因分析。對(duì)于水壓裂縫,一般出現(xiàn)在混凝土分層處。分析其原因:①在分層處因泵送時(shí)間差和振搗不便,導(dǎo)致前后混凝土存在硬化時(shí)間差,沒(méi)有完全硬化的混凝土早期較為脆弱。②圍巖的滲流面滲入混凝土分層后形成了自由水,隨著積水越多產(chǎn)生一定的水壓,這樣沿混凝土分層處形成水壓裂縫。

    (3)氣泡問(wèn)題成因分析。襯砌混凝土產(chǎn)生氣泡的原因主要有以下幾方面:①冬季施工時(shí)溫度低,混凝土在攪拌、運(yùn)輸過(guò)程中帶入空氣而產(chǎn)生的氣泡不易排出。②外加劑使混凝土產(chǎn)生氣泡。③混凝土入倉(cāng)振搗后,混凝土溫度升高,氣泡遇熱膨脹在混凝土內(nèi)部不易破裂。④混凝土水化過(guò)程中有多余的自由水,受自由水和受熱氣泡的作用,容易在粗骨料和砂漿之間形成局部通道,從而形成了局部氣泡。

    3.2 優(yōu)化措施方法

    針對(duì)上述存在的外觀質(zhì)量問(wèn)題,主要采取以下三種措施對(duì)混凝土進(jìn)行調(diào)整:

    (1)調(diào)整外加劑用量。一方面調(diào)整減水劑的用量;另一方面對(duì)減水劑進(jìn)行消泡和破泡處理,具體措施為在減水劑中摻入0.1%消泡劑,控制不摻引氣劑前混凝土含氣量在3%以內(nèi);然后摻入0.05%的引氣劑,使混凝土含氣量達(dá)到4.7%左右。

    (2)調(diào)整膠凝材料用量。在保持混凝土強(qiáng)度和水膠比不變的條件下,降低混凝土用水量,減少混凝土內(nèi)部的自由水和混凝土漿體體積,降低水化熱。同時(shí),考慮到混凝土抗壓強(qiáng)度指標(biāo)具有較大富余量,減小混凝土膠凝材料用量,降低襯砌混凝土經(jīng)濟(jì)成本。

    (3)優(yōu)化施工工藝?,F(xiàn)場(chǎng)施工中,將混凝土分層厚度控制在50 cm以內(nèi)。同時(shí)加強(qiáng)振搗,讓混凝土內(nèi)氣泡從混凝土分層面處排出,減少氣泡通道。

    3.3 配合比優(yōu)化結(jié)果

    基于上述優(yōu)化措施,在滿足襯砌混凝土強(qiáng)度、耐久性等各項(xiàng)性能和指標(biāo)的基礎(chǔ)上,各標(biāo)段結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,對(duì)混凝土材料進(jìn)行相關(guān)調(diào)整和優(yōu)化,得出系列優(yōu)化后的配合比數(shù)據(jù),具體如表4所示:

    表4 優(yōu)化后的混凝土配合比Tab.4 Optimized mix proportion of concrete

    (1)由表4可知,在混凝土材料構(gòu)成中,水泥、水和砂每立方米的用量均有所減小,其中水泥用量從327 kg/m3最低降低至300 kg/m3左右,每立方米混凝土節(jié)約水泥達(dá)25 kg,極大地降低了工程造價(jià)。

    (2)對(duì)上述優(yōu)化配合比后的混凝土進(jìn)行外觀質(zhì)量進(jìn)行檢測(cè),發(fā)現(xiàn)混凝土裂縫和氣泡均明顯減少,混凝土外觀質(zhì)量得到了明顯改善。數(shù)據(jù)如圖4所示。

    由圖4可知,對(duì)于裂縫,混凝土配合比優(yōu)化前檢測(cè)出每100 m裂縫的條數(shù)為11.1條,混凝土配合比優(yōu)化后平均每100 m裂縫的條數(shù)為2.6條,減少比例為76.6%。對(duì)于氣泡,混凝土配合比優(yōu)化前檢測(cè)出每倉(cāng)混凝土氣泡的面積為19 m2,混凝土配合比優(yōu)化后每倉(cāng)混凝土氣泡的面積為9 m2,氣泡面積減少比例為52.6%。

    圖4 襯砌混凝土配合比優(yōu)化前后外觀質(zhì)量檢測(cè)Fig.4 Appearance quality test results of lining concrete before and after optimization

    4 結(jié) 語(yǔ)

    本研究立足于理論結(jié)合實(shí)踐,對(duì)特長(zhǎng)水工隧洞襯砌混凝土的配合比進(jìn)行優(yōu)化研究。通過(guò)對(duì)混凝土配合比進(jìn)行計(jì)算、試拌、調(diào)整以及優(yōu)化研究,在滿足襯砌混凝土設(shè)計(jì)要求的強(qiáng)度、耐久性以及外觀質(zhì)量等各項(xiàng)性能和指標(biāo)條件下,經(jīng)濟(jì)合理地選擇出了各種材料的用量,為隧洞混凝土襯砌施工的順利進(jìn)行提供了有效保證。同時(shí),這也說(shuō)明在混凝土材料的制備中,不能只著重考慮強(qiáng)度指標(biāo)而忽略其他性能指標(biāo),對(duì)配合比進(jìn)行優(yōu)化研究極有必要。

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