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    成都富水砂卵石地層盾構(gòu)小曲線施工技術(shù)

    2018-11-22 03:41:54曹建輝
    建筑機(jī)械 2018年11期
    關(guān)鍵詞:卵石刀盤管片

    曹建輝

    (中鐵三局集團(tuán)橋隧工程分公司盾構(gòu)工程段,河北 邯鄲 056036)

    成都地區(qū)富水砂卵層地層結(jié)構(gòu)松散,卵石含量高,地層自穩(wěn)性差,地下水豐富。盾構(gòu)刀盤、刀具及螺旋輸送機(jī)磨損嚴(yán)重,出渣控制難度大,地表沉降控制難度大。本文以成都地鐵1-3號(hào)線聯(lián)絡(luò)線,300m半徑曲線盾構(gòu)施工為背景,從盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)、碴土改良、掘進(jìn)參數(shù)及隧道成型管片質(zhì)量等方面進(jìn)行了研究。本盾構(gòu)區(qū)間順利貫通為今后工程中盾構(gòu)施工提供了有益的借鑒和參考。

    1 工程概況

    成都地鐵1-3號(hào)線聯(lián)絡(luò)線是連接既有1號(hào)線車輛段和在建3號(hào)線的聯(lián)絡(luò)線,始于1號(hào)線車輛,下穿興達(dá)地塊單層磚房、沙河、香瀾半島小區(qū)、鳳凰渠等風(fēng)險(xiǎn)源,最后進(jìn)入駟馬橋北站與正線相接。聯(lián)絡(luò)線盾構(gòu)區(qū)間長(zhǎng)956.43m。區(qū)間平面300m半徑的曲線有3處,曲線長(zhǎng)度共計(jì)811.418m,占區(qū)間全長(zhǎng)的84.8%。盾構(gòu)區(qū)間縱向線路為“V”字坡,最大坡度34.9‰,隧道埋深在4.2 16.9m(見圖1)。盾構(gòu)區(qū)間主要穿越稍密卵石、中密卵石、密實(shí)卵石等地層。本區(qū)間地下水位高,透水性強(qiáng)。采用中鐵裝備CET6250復(fù)合式土壓平衡盾構(gòu)機(jī)。

    圖1 1-3 號(hào)線聯(lián)絡(luò)線盾構(gòu)區(qū)間隧道平面圖

    2 成都地區(qū)砂卵石地質(zhì)特性

    隧道穿越的地層主要為卵石土層,卵石成分主要以巖漿巖、變質(zhì)巖類巖石組成,以亞圓形為主,卵石含量50%

    80%,粒徑20 80mm為主,部分粒徑大于100mm,最大粒徑500mm(極少)。卵石單軸極限抗壓強(qiáng)度為90.9

    91.7 MPa。充填物為礫石、細(xì)砂、中砂,卵石硬度最大強(qiáng)度可達(dá)200MPa。地下水為第四系孔隙水,水位埋藏較淺,地下水位正常埋深約為3m,滲透系數(shù)大(一般滲透系數(shù)為20 25m/d)。成都充沛的降雨量是地下水的重要補(bǔ)給源之一。車站挖掘出來(lái)的砂卵石如圖2。

    (1)砂卵石地層為典型的力學(xué)不穩(wěn)定地層,地層結(jié)構(gòu)分散且離散性大,無(wú)黏聚力。開挖面不穩(wěn)定,地層反應(yīng)靈敏,易發(fā)生坍塌(見圖3)。

    (2)砂卵石地層內(nèi)摩擦角大,卵石的顆粒大,碴土級(jí)配性差且受地下水的影響大,土倉(cāng)內(nèi)不易形成不透水流塑性狀態(tài)的碴土,螺機(jī)排渣困難。

    (3)因該地層的特點(diǎn),不能建立成理論的土壓平衡機(jī)理。土倉(cāng)壓力不穩(wěn)定,從而造成開挖面失穩(wěn),會(huì)引起地表塌陷(見圖4)。

    圖2 砂卵石地層車站開挖時(shí)渣土

    (4)砂卵石地層卵石土級(jí)配性差、卵石粒徑大、充填物為砂粒等,導(dǎo)致盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)對(duì)刀盤、刀具、螺旋機(jī)的磨損嚴(yán)重。

    (5)目前,盾構(gòu)在砂卵石中切削機(jī)理尚不夠明確,造成盾構(gòu)的推力、扭矩、速度等重要參數(shù)難以確定。盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)在沒有明顯征兆的情況下迅速惡化。

    (6)因該地層的碴土內(nèi)摩擦角大,刀盤中心區(qū)域和土倉(cāng)兩腰部分碴土流動(dòng)性差,刀盤中心區(qū)域及土倉(cāng)內(nèi)兩側(cè)下部4-5點(diǎn)和7-8點(diǎn)位置易結(jié)泥餅,因此減小了碴土從刀盤面板流入土倉(cāng)的通道(見圖5)。

    3 富水砂卵石盾構(gòu)的配置

    本標(biāo)段采用1臺(tái)中鐵裝備CET6250復(fù)合式土壓平衡盾構(gòu)。該盾構(gòu)刀盤開挖直徑Ф6280mm。刀盤面板采用4輻條+4面板的結(jié)構(gòu)形式。刀盤開口率36%,中心區(qū)域開口率達(dá)到38%。刀盤可配置36把滾刀。刀盤面板、刀盤周邊和螺旋機(jī)采用復(fù)合鋼板或耐磨塊,以加強(qiáng)耐磨性能。最大推力3700t;額定扭矩6650kNm。螺旋機(jī)筒體內(nèi)徑800mm,最大通過粒徑為Φ300×570mm(見圖6)。

    圖3 砂卵石地層盾構(gòu)掘進(jìn)示意圖

    圖4 砂卵石地層盾構(gòu)掘進(jìn)地表塌陷示意圖

    圖5 土倉(cāng)及刀盤結(jié)泥餅圖

    圖6 盾構(gòu)刀盤結(jié)構(gòu)

    4 富水砂卵石盾構(gòu)掘進(jìn)施工技術(shù)措施

    掘進(jìn)參數(shù)在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中是不斷變化、相互影響的。掘進(jìn)參數(shù)的管理是動(dòng)態(tài)的管理及各掘進(jìn)參數(shù)范圍的管理。施工過程中只有保持各參數(shù)之間相互匹配、相對(duì)穩(wěn)定,才能使盾構(gòu)處于最佳工作狀態(tài)。

    4.1 優(yōu)化掘進(jìn)參數(shù)

    盾構(gòu)主要掘進(jìn)參數(shù)包括土壓力、刀盤扭矩、推力、推進(jìn)速度、螺旋輸送機(jī)轉(zhuǎn)速(排土量)、加泥量、加泡沫量、注漿量與注漿壓力、盾構(gòu)姿態(tài)等。由于砂卵石地層本身的特點(diǎn),現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)遇到的突發(fā)事件較多,各項(xiàng)參數(shù)值的波動(dòng)也較大,所以很難給出一個(gè)準(zhǔn)確的設(shè)定。根據(jù)盾構(gòu)性能、地質(zhì)條件和施工環(huán)境的特點(diǎn),在分析總結(jié)各參數(shù)相互關(guān)系的基礎(chǔ)上,結(jié)合工程實(shí)際情況(包括穿越的土層性質(zhì)、刀具的狀態(tài)),權(quán)衡利弊、綜合考慮,找出各項(xiàng)參數(shù)之間一個(gè)最優(yōu)化的組合。進(jìn)一步指導(dǎo)施工,達(dá)到滿足施工進(jìn)度、安全和質(zhì)量要求及有效控制地面沉降的目的。盾構(gòu)正常掘進(jìn)參數(shù)如表1。

    4.2 土壓力控制

    土壓力的合理設(shè)定是盾構(gòu)施工中維持地層原始應(yīng)力狀態(tài)的關(guān)鍵。主動(dòng)土壓力值是盾構(gòu)土壓平衡掘進(jìn)保持的最小壓力值。根據(jù)砂卵石地層原狀地層內(nèi)摩擦角大,水壓力隨隧道埋深增加等特點(diǎn),盾構(gòu)在該地層中掘進(jìn)時(shí)應(yīng)按主動(dòng)土壓力進(jìn)行控制,可以減少盾構(gòu)土艙結(jié)泥餅、刀盤卡死等問題產(chǎn)生。

    主動(dòng)土壓力計(jì)算公式p土=(q+γh)tg2(45°-Ф/2)-2ctg(45°-Ф/2)。根據(jù)盾構(gòu)施工經(jīng)驗(yàn),實(shí)際盾構(gòu)掘進(jìn)的土壓力值在理論計(jì)算主動(dòng)土壓力值的基礎(chǔ)上再考慮0.02 0.03MPa的壓力作為預(yù)備壓力,這樣才能確保盾構(gòu)掘進(jìn)一直處于土壓平衡掘進(jìn)模式,避免掘進(jìn)超方。本盾構(gòu)區(qū)間土壓力控制在0.6 0.14MPa。

    4.3 出土量控制

    盾構(gòu)在砂卵石地層掘進(jìn)時(shí),出渣超方會(huì)造成地面沉降超限。出渣量采用體積與質(zhì)量雙重控制機(jī)制。施工中對(duì)渣斗車進(jìn)行分格量化,從渣斗車頂往下每10cm所對(duì)應(yīng)的渣土數(shù)值進(jìn)行精確計(jì)算,確??焖俅_定每環(huán)出渣量。掘進(jìn)時(shí)采取渣土改良措施增加渣土的流動(dòng)性和止水性,密切觀察螺旋輸送機(jī)的栓塞和出土情況,以及時(shí)調(diào)整添加劑的摻量。螺旋輸送機(jī)轉(zhuǎn)速一般控制在5 9r/min為宜。1.2m管片碴土的控制指標(biāo):碴土的體積在43 45m3,碴土的重量為92 95t。

    4.4 控制注漿質(zhì)量

    盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)砂卵石地層擾動(dòng)較大,尤其是刀盤上部地層長(zhǎng)期在欠壓模式下,地層的損失較多??紤]到其它因素如漿液固結(jié)收縮、漿液流失及超挖后的固結(jié)沉降等,同步注漿采用雙控即注漿壓力和注漿量。砂卵石漿液的注入率較大,一般為150% 200%,本區(qū)間平均漿液的注入量為5.5m3/m;注漿壓力控制在0.2 0.25MPa。漿液質(zhì)量和注入方式對(duì)隧道成型管片的質(zhì)量影響較大,所以在掘進(jìn)中對(duì)注漿工藝要嚴(yán)格。

    (1)漿液的初凝時(shí)間控制在5 8h以內(nèi),漿液比重控制在1.75以上。

    (2)漿液注入前要充分?jǐn)嚢杈鶆?,從而提高漿液的流動(dòng)性,保證注漿量能夠填充背后空隙。

    (3)在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中需同步注漿,避免因漿液不到位引起盾構(gòu)意外停機(jī)。嚴(yán)禁在沒有漿液的情況下進(jìn)行盾構(gòu)掘進(jìn)施工。

    (4)密切關(guān)注注漿壓力,壓力過大則會(huì)擊穿盾尾刷而漏漿。

    5 小半徑曲線隧道施工難點(diǎn)及技術(shù)控制措施

    5.1 小半徑曲線隧道施工難點(diǎn)

    盾構(gòu)主機(jī)為長(zhǎng)近9m的直線形剛體,中間設(shè)有鉸接,將盾構(gòu)分成前后2個(gè)部分。隧道成型曲線是由一段段連續(xù)的折線擬合而成。為了使隧道軸線與設(shè)計(jì)軸線相吻合,盾構(gòu)掘進(jìn)過程中需要進(jìn)行連續(xù)糾偏。曲線半徑越小,越難擬合,掘進(jìn)軸線控制比較困難。常見隧道軸線偏離、管片錯(cuò)臺(tái)和崩裂、管片上浮和扭轉(zhuǎn)、滲漏水等質(zhì)量問題。小半徑曲線隧道在施工過程中主要有以下難點(diǎn):

    表1 盾構(gòu)正常掘進(jìn)參數(shù)表

    (1)曲線上盾構(gòu)測(cè)量系統(tǒng)的通視條件受成型隧道影響,測(cè)量系統(tǒng)移站頻率加快;管片背后空隙率較高,管片產(chǎn)生較大的水平偏移,所以每次移站時(shí)盾構(gòu)機(jī)前端軸線跳動(dòng)較大,從而誤導(dǎo)掘進(jìn)。

    (2)實(shí)際上盾構(gòu)前端是沿著設(shè)計(jì)曲線的軸線在掘進(jìn),所以盾構(gòu)時(shí)時(shí)在糾偏。曲率越小,盾構(gòu)的糾偏量越大,所以盾構(gòu)前端控制困難,經(jīng)常發(fā)生糾偏過大的現(xiàn)象。

    (3)盾構(gòu)在曲線上掘進(jìn),實(shí)際上是蛇形前進(jìn),盾構(gòu)前端和盾尾時(shí)時(shí)在變化,從而導(dǎo)致盾尾密封及盾尾間隙較難控制。

    (4)盾構(gòu)擬合曲線的過程中,盾構(gòu)左右推進(jìn)油缸分區(qū)的推力不同,管片在左右方向上的受力也不同,從而使管片向曲線外側(cè)發(fā)生移動(dòng)。

    5.2 小半徑曲線隧道施工技術(shù)控制措施

    針對(duì)小半徑曲線隧道常見的隧道軸線偏離、管片錯(cuò)臺(tái)和崩裂、管片上浮以及扭轉(zhuǎn)、滲漏水等質(zhì)量問題,在施工過程中從掘進(jìn)軸線控制、鉸接裝置、掘進(jìn)參數(shù)、管片選型及拼裝、注漿等幾方面進(jìn)行控制,以保證小半徑曲線段成型管片質(zhì)量。以下針對(duì)技術(shù)難點(diǎn)逐一進(jìn)行分析并探討解決措施。

    5.2.1 盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)的控制

    (1)盾構(gòu)掘進(jìn)過程從微觀來(lái)講是一個(gè)“S”型糾偏的過程,盾構(gòu)前端要跟著隧道線路設(shè)計(jì)軸線掘進(jìn)。每延米糾偏量控制在2 3mm,掘進(jìn)每環(huán)糾偏量控制在5mm以內(nèi)。否則盾構(gòu)轉(zhuǎn)彎過急易導(dǎo)致盾尾間隙過小,造成管片破裂漏水(見圖7)。

    (2)盾構(gòu)推進(jìn)軸線的預(yù)偏。

    在小半徑曲線隧道掘進(jìn)時(shí),盾構(gòu)實(shí)際掘進(jìn)軸線應(yīng)在曲線內(nèi)側(cè)15 30mm范圍內(nèi)。因?yàn)槎軜?gòu)時(shí)時(shí)在轉(zhuǎn)彎,如果盾構(gòu)的軸線在曲線外側(cè),勢(shì)必增大盾構(gòu)的糾偏量。盾構(gòu)轉(zhuǎn)彎更急,管片承受側(cè)向壓力增大,鉸接部位的相對(duì)位置變化增大,從而導(dǎo)致盾尾間隙減小,管片的錯(cuò)臺(tái)破損機(jī)率增加。適當(dāng)預(yù)留隧道一定的偏移量,使隧道最終偏差控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)。預(yù)偏量示意圖見圖8所示。

    (3)適當(dāng)?shù)你q接角度。

    盾構(gòu)增加鉸接部分,將盾構(gòu)分成前后2個(gè)部分,增加了盾構(gòu)的靈敏度。被動(dòng)鉸接的盾構(gòu)盾尾和隧道的線路擬合是非常重要的,也就是讓盾構(gòu)的鉸接打開,使盾構(gòu)自身的曲線與隧道設(shè)計(jì)的線路曲線相同。在CAD上模擬300m半徑的曲線,盾構(gòu)鉸接左右行程差控制在約90mm為最佳。在實(shí)際施工中,由于前端糾偏、推力的大小、盾尾磨擦力等原因,將鉸接行程差控制在70 80mm范圍均可順利通過。鉸接行程差決定著鉸接密封的效果,差值越大,密封越容易受損,因此盡量將鉸接行程差控制在合理范圍內(nèi),滿足姿態(tài)控制以及管片選型條件。

    5.2.2 盾構(gòu)掘進(jìn)控制

    (1)掘進(jìn)速度及推力的控制。

    圖7 盾構(gòu)曲線糾偏示意圖

    圖8 小半徑曲線段盾構(gòu)推進(jìn)軸線預(yù)偏示意圖

    曲線段盾構(gòu)掘進(jìn),盾構(gòu)掘進(jìn)速度、盾構(gòu)推力需進(jìn)行嚴(yán)格控制。同等條件下,掘進(jìn)速度大,則要求相應(yīng)的盾構(gòu)推力就大。小半徑曲線段宜減小盾構(gòu)的推力,從而控制管片側(cè)向位移。根據(jù)在砂卵石土層小曲線段盾構(gòu)掘進(jìn)情況,總結(jié)掘進(jìn)速度控制在40mm/min左右為宜。

    (2)推進(jìn)油壓差的控制。

    盾構(gòu)的推進(jìn)和糾偏是通過推進(jìn)千斤頂在上、下、左、右4個(gè)扇形分區(qū)來(lái)完成的。當(dāng)盾構(gòu)需要調(diào)整方向時(shí),可通過調(diào)整4個(gè)區(qū)域的油壓來(lái)調(diào)節(jié)千斤頂?shù)耐屏Α6軜?gòu)糾偏時(shí)要使千斤頂各區(qū)域壓力分布呈線性狀態(tài),如盾構(gòu)要向右糾,除左區(qū)要較右區(qū)有一個(gè)較大的壓力差外,上、下區(qū)域的壓力也要適當(dāng),一般可取左、右區(qū)域壓力的平均值。盾構(gòu)司機(jī)要總結(jié)左、右2個(gè)分區(qū)的油缸壓力差值,確定在合理的壓力差值范圍,使盾構(gòu)前端的偏移量最小,水平姿態(tài)控制到理想狀態(tài)。

    5.2.3 管片選型及拼裝

    小半徑曲線轉(zhuǎn)彎的管片選型主要依據(jù)線路曲率和轉(zhuǎn)彎環(huán)管片的幾何形狀。成都地鐵采用的管片長(zhǎng)度為1.2m,契形量為38mm。根據(jù)計(jì)算通過300m半徑曲線段每隔1.9m要用一環(huán)轉(zhuǎn)彎環(huán)。加上糾偏管片拼裝點(diǎn)位變化,標(biāo)準(zhǔn)環(huán)與轉(zhuǎn)彎環(huán)的拼裝關(guān)系為:1環(huán)標(biāo)準(zhǔn)環(huán)+2環(huán)轉(zhuǎn)彎環(huán)。盾構(gòu)隧道管片破損外觀上直接顯現(xiàn)的主要有管片崩角、崩邊、裂紋等幾種現(xiàn)象,在隧道襯砌的內(nèi)外兩側(cè)均有發(fā)生。管片破損發(fā)生原因是多方面的,要從盾構(gòu)糾偏、盾尾間隙及管片拼裝等方面進(jìn)行綜合分析,找出原因并制定措施。盾構(gòu)掘進(jìn)過程中應(yīng)注意以下幾點(diǎn):

    (1)嚴(yán)格控制把握管片選型準(zhǔn)確性,隨時(shí)關(guān)注盾尾與管片間的間隙。在曲線內(nèi)側(cè)盾尾間隙過小的情況下,可以適當(dāng)?shù)卣{(diào)整鉸接油缸的長(zhǎng)度或?qū)⒍軜?gòu)機(jī)頭向盾尾間隙過小的方向調(diào)整一下,使盾尾間隙有所變大。在姿態(tài)穩(wěn)定、千斤頂行程差可控的情況下,若曲線外側(cè)盾尾間隙小或盾尾間隙左右較平均,選擇轉(zhuǎn)彎幅度較大的點(diǎn)位。若轉(zhuǎn)彎方向內(nèi)側(cè)盾尾間隙小,則選擇轉(zhuǎn)彎幅度較小的點(diǎn)位。

    (2)管片拼裝點(diǎn)位選擇嚴(yán)禁急糾偏。盾尾間隙較差,掘進(jìn)司機(jī)的急劇糾偏很容易造成管片的大錯(cuò)臺(tái)和破裂。

    (3)盾構(gòu)司機(jī)管片選型重點(diǎn)考慮的是減少曲線外側(cè)、內(nèi)側(cè)的行程差。管片選型中油缸行程差過大,特別是在曲線部位,如果外側(cè)油缸比內(nèi)側(cè)油缸長(zhǎng)很多,需要連續(xù)安裝大量的轉(zhuǎn)彎環(huán)來(lái)跟上主機(jī)的姿態(tài),同時(shí)造成盾尾間隙過小,成型管片脫出盾尾后形成管片錯(cuò)臺(tái)。合理的油缸行程差不能超過60mm。

    (4)因糾偏、管片拼裝質(zhì)量差、環(huán)縫夾泥、管片環(huán)面不佳等引起的環(huán)面不平整,盾構(gòu)千斤頂作用于管片上產(chǎn)生較大的劈裂力矩造成管片開裂。

    (5)千斤頂?shù)膿窝p壞或重心偏位時(shí),會(huì)對(duì)管片產(chǎn)生扭矩的作用,使管片向內(nèi)或者向外擠壓,使得撐靴部位的管片形成集中應(yīng)力,易使管片開裂。

    (6)拼裝時(shí)管片未能形成正圓,造成內(nèi)外張角,導(dǎo)致下一環(huán)推進(jìn)過程中管片出現(xiàn)變形。

    (7)拼裝時(shí)盾殼內(nèi)沒有清理干凈,造成雜物進(jìn)入環(huán)縫,形成喇叭口。在盾尾中的雜物對(duì)管片進(jìn)行擠壓,管片形成錯(cuò)臺(tái),易使管片開裂。

    (8)管片拼裝小時(shí),K塊位置不夠的時(shí)候強(qiáng)行插入,容易使K塊與鄰接塊的接觸處擠環(huán)。

    6 結(jié)束語(yǔ)

    在成都地鐵1-3號(hào)線聯(lián)絡(luò)線盾構(gòu)施工的工程實(shí)踐中,針對(duì)盾構(gòu)小半徑曲線隧道常見的隧道軸線偏離、管片錯(cuò)臺(tái)和崩裂、管片上浮和扭轉(zhuǎn)、滲漏水等質(zhì)量問題,在施工過程主要考慮從掘進(jìn)參數(shù)、管片選型及拼裝、注漿、碴土改良等方面進(jìn)行控制。實(shí)現(xiàn)了成都富水砂卵石地層小半徑曲線的條件下,盾構(gòu)安全穿越了興達(dá)地塊單層磚房、沙河、香瀾半島小區(qū)、鳳凰渠等風(fēng)險(xiǎn)源。本項(xiàng)目地表沉降在規(guī)范的控制值內(nèi),成型的隧道線形符合設(shè)計(jì)要求,隧道成型治理得到業(yè)主的好評(píng),為同類工程提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

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