發(fā)電機(jī)出口電壓互感器匝間短路故障分析與計(jì)算

馬云飛

(大唐華中電力試驗(yàn)研究院，鄭州 450001)

0 引言

電壓互感器(PT)作為電力系統(tǒng)中測量、保護(hù)的重要設(shè)備，在發(fā)電廠、變電所等輸電和供電系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用[1]。近年來，發(fā)電機(jī)出口PT一次繞組匝間短路導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作甚至機(jī)組非停事故時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重影響電廠發(fā)電機(jī)的監(jiān)控和穩(wěn)定運(yùn)行。文獻(xiàn)[2]通過一次繞組匝間短路造成發(fā)電機(jī)基波零序保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)實(shí)例，從保護(hù)原理及故障信息的角度分別對基波零序電壓型和注入式定子接地保護(hù)動(dòng)作行為進(jìn)行分析，考察了保護(hù)配合整定方案及靈敏度。文獻(xiàn)[3]對機(jī)端PT一次繞組匝間短路時(shí)的電氣特征進(jìn)行分析，得出對地電壓最高相的下一相即為故障相這一結(jié)論，通過故障案例驗(yàn)證了理論分析的正確性。目前，針對PT匝間短路故障案例的分析比較多[4-5]，但結(jié)合匝間短路前后電氣等效電路圖開展深入分析與計(jì)算的并不多見。

本文以一起發(fā)電機(jī)出口PT故障引起發(fā)電機(jī)變壓器組(以下簡稱發(fā)變組)保護(hù)動(dòng)作事件為例，通過故障錄波波形、試驗(yàn)數(shù)據(jù)的綜合分析判斷，認(rèn)為保護(hù)動(dòng)作是由PT一次側(cè)匝間短路引起的。其次對PT匝間短路引起故障相對地等效阻抗降低，進(jìn)而引起機(jī)端電壓不平衡進(jìn)行等效電路的分析與計(jì)算。最后討論了引起匝間短路的幾種可能情況及預(yù)防措施。

1 故障實(shí)例

某發(fā)電廠#4發(fā)電機(jī)為東方電機(jī)廠生產(chǎn)的QFSN-600-2-22D型產(chǎn)品，額定電壓為22 kV，額定功率為600 MW。經(jīng)離相封閉母線與3臺單相主變壓器(以下簡稱主變)相連，以單元方式接入330 kV系統(tǒng)。發(fā)電機(jī)出口有3組PT，其中1PT和2PT型號為JDZX16-22，3PT型號為JDZX16-22G，均為大連北方互感器廠生產(chǎn)。該機(jī)組于2013年大修，3組PT各項(xiàng)常規(guī)預(yù)試驗(yàn)合格，每年開展1次空載電流測試，試驗(yàn)合格。

2017年3月16日，該發(fā)電機(jī)組帶有功423 MW，無功43.7 MV·A，發(fā)變組保護(hù)及勵(lì)磁系統(tǒng)正常運(yùn)行。12:17:30，#4發(fā)變組保護(hù)A，B柜同時(shí)報(bào)“定子接地3U0”保護(hù)動(dòng)作，主變高壓側(cè)3371開關(guān)、3370開關(guān)，廠用10 kV 14A/14B/14C開關(guān)，Q02滅磁開關(guān)跳閘，廠用10 kV切換裝置動(dòng)作，備用開關(guān)切換成功。停機(jī)檢查后發(fā)現(xiàn)，機(jī)端1PT B相存在故障。由于發(fā)電機(jī)出口PT無備品，該電廠采用臨時(shí)措施將1PT拉出，并將1PT的二次負(fù)載并接至2PT二次側(cè)。22:30，機(jī)組并網(wǎng)，運(yùn)行正常。

2 故障過程分析與處理

2.1 故障錄波分析

該發(fā)變組采用美國GE公司生產(chǎn)的G60微機(jī)保護(hù)裝置，其中“定子接地3U0”保護(hù)取機(jī)端零序電壓和中性點(diǎn)零序電壓，機(jī)端零序電壓定值為5 V，中性點(diǎn)零序電壓定值為11 V，保護(hù)延時(shí)為6 s。圖1為#4發(fā)變組A柜故障錄波波形。從圖1可以看出，保護(hù)動(dòng)作前發(fā)電機(jī)三相電壓出現(xiàn)不平衡現(xiàn)象：A，C相電壓偏高，B相電壓偏低。跳閘時(shí)刻發(fā)電機(jī)機(jī)端零序電壓A柜為21.4 V，B柜為25.9 V(兩柜電壓信號取自不同的機(jī)端PT)，發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)零序電壓為37.0 V左右(兩柜取自同一PT)，均遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于定值，保護(hù)動(dòng)作正確。

圖1 #4發(fā)變組A柜故障錄波波形

機(jī)組停機(jī)后，對機(jī)端出口電壓互感器二次回路進(jìn)行檢查，絕緣合格，接線正確，發(fā)變組保護(hù)邏輯正確。測量發(fā)電機(jī)三相定子繞組殘壓，A相為27.0 V，B相為18.9 V，C相為24.2 V，機(jī)端一次電壓不平衡。隨后將發(fā)電機(jī)出口6臺電壓互感器(1PT，2PT)依次拉出，在1PT B相電壓互感器拉出后，測得三相定子繞組殘壓均為23.0 V。最后將發(fā)電機(jī)空載升壓至額定值，檢查發(fā)電機(jī)三相電壓均為22.0 kV，三相電壓正常。由此可以判斷，發(fā)變組保護(hù)動(dòng)作與1PT B相故障有關(guān)。

2.2 試驗(yàn)測量分析

為了進(jìn)一步分析1PT B相故障原因，分別對該P(yáng)T進(jìn)行絕緣電阻、一次繞組直流電阻、空載電流的測量，試驗(yàn)時(shí)溫度為19 ℃，相對濕度為44%，測試結(jié)果見表1～表3。

表1 1PT B相絕緣電阻 GΩ

表2 1PT B相歷年一次繞組直流電阻 kΩ

注：表中直流電阻均為換算到25 ℃時(shí)的電阻值。

表3 1PT B相空載電流

測試結(jié)果分析如下。

(1)從表1可以看出，一次繞組及3個(gè)二次繞組絕緣電阻均正常，說明繞組無接地現(xiàn)象。

(2)從表2可以看出，故障后直流電阻相比2008年的測量值減小了17.4%，說明PT一次繞組存在匝間短路情況。

(3)對1PT B相進(jìn)行空載電流測量，當(dāng)二次側(cè)電壓僅為1.04 V時(shí)，二次側(cè)電流就達(dá)到了2.2 A，遠(yuǎn)小于正常預(yù)試時(shí)所加電壓值。

2.3 故障綜合診斷

綜合故障錄波和試驗(yàn)測量數(shù)據(jù)，判斷此次故障是由PT一次繞組匝間短路故障引起的。匝間短路往往跟PT生產(chǎn)、制造中質(zhì)量不良或工藝缺陷有關(guān)。在長期高電壓下運(yùn)行，絕緣材料老化加劇，絕緣強(qiáng)度降低，最終引發(fā)匝間繞組短路，發(fā)電機(jī)機(jī)端故障相電壓下降，機(jī)端三相電壓不平衡，造成保護(hù)動(dòng)作。

3 機(jī)端PT一次繞組匝間短路等效電路分析

與計(jì)算

發(fā)電機(jī)系統(tǒng)及出口PT等效電路如圖2所示[6]。圖中：EA，EB，EC分別為發(fā)電機(jī)定子A，B，C三相的電動(dòng)勢；RN為中性點(diǎn)對地電阻；CA，CB，CC為每相對地等效電容；ZA，ZB，ZC為PT一次對地阻抗。

圖2 發(fā)電機(jī)系統(tǒng)及出口PT的等效電路

發(fā)電機(jī)機(jī)端每相對地導(dǎo)納為

(1)

式中：YA，YB，YC分別為機(jī)端A，B，C相對地導(dǎo)納；ω為角頻率。

由基爾霍夫電流定律可得

(2)

由式(2)可得：

(3)

機(jī)端三相對地電壓為

(4)

從上述故障案例來看，1PT B相發(fā)生一次繞組匝間短路，假定故障后B相一次對地阻抗變?yōu)閆B0，若給出互感器故障前后的等效電路，有助于對比分析，如圖3所示。

圖3 PT等效電路

發(fā)電機(jī)出口PT正常運(yùn)行時(shí)，二次側(cè)近似開路。因此其等效電路近似于一個(gè)雙繞組降壓變壓器空載運(yùn)行[7]，其等效電路如圖3a所示。圖中：r1，l1和r2，l2分別為一、二次側(cè)繞組的電阻和漏感；u1，N1和u2，N2分別為一、二次側(cè)繞組端電壓和匝數(shù)。

當(dāng)互感器一次側(cè)發(fā)生匝間短路時(shí)，假定短路在繞組中間某部分，設(shè)短路匝數(shù)為N12，此時(shí)繞組被分為3部分，用N11+N13來表示剩余繞組匝數(shù)，則有N11+N13=N1-N12。對于短路繞組匝數(shù)N12這一部分，其自身仍是閉合線圈，相當(dāng)于產(chǎn)生了一個(gè)新的“變壓器”繞組，仍然具有變壓器的功能。因此，匝間短路可以認(rèn)為等效電路結(jié)構(gòu)由雙繞組變成三繞組變壓器，對應(yīng)等效電路如圖3b所示。圖中：r11+r13，l11+l13分別為短路后一次側(cè)繞組的電阻和漏感；r12，l12分別為短路繞組的電阻和漏感；rd為電弧電阻，比較小，N12繞組近似短路運(yùn)行。

從圖3a可以看出，空載運(yùn)行時(shí)回路中勵(lì)磁阻抗起主導(dǎo)作用。由于勵(lì)磁阻抗往往較大，呈現(xiàn)高阻抗特性，因而一次側(cè)運(yùn)行在額定電壓下時(shí)，一次側(cè)回路電流較小。圖3b中，一次側(cè)發(fā)生匝間短路后，相當(dāng)于二次側(cè)多出一個(gè)“短路繞組”，回路中短路阻抗遠(yuǎn)小于勵(lì)磁阻抗，因而一次側(cè)在很小的輸入電壓下，回路電流也會很大。

以上述1PT B相為例，空載特性試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)二次側(cè)電壓僅為1.04 kV時(shí)，二次側(cè)電流達(dá)到2.2 A。而正常運(yùn)行時(shí)，試驗(yàn)電壓升至109.6 V，二次側(cè)電流達(dá)到2.2 A，因而有下式

(5)

從式(5)可以看出，PT一次繞組匝間短路后等效阻抗|ZB0| 遠(yuǎn)小于正常運(yùn)行下的阻抗|ZB|?？紤]漏磁通的變化關(guān)系較為復(fù)雜，本文不作具體的公式推導(dǎo)，僅通過等效電路圖的變化來直觀說明。

(6)

式中：X，Y均大于零，大小與N12及RN有關(guān)。

當(dāng)B相發(fā)生短路時(shí)，發(fā)電機(jī)端三相對地電壓用故障相的電動(dòng)勢來表示，有以下關(guān)系式。

由式(7)可得

(8)

可見，B相發(fā)生匝間短路時(shí)，A相電壓最大。與上述故障案例中故障錄波數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，印證了此結(jié)論的正確性。

4 PT匝間短路原因分析及預(yù)防措施

4.1 原因分析

引起PT匝間短路的原因有很多，大體上從外部工況和PT本體兩個(gè)方面來進(jìn)行分析。

(1)與PT直接相連封閉母線的絕緣能力。若絕緣下降，發(fā)電機(jī)運(yùn)行過程中會出現(xiàn)閃絡(luò)、對地放電等現(xiàn)象，會對PT一次繞組形成電壓的波動(dòng)沖擊[8]。

(2)PT二次繞組存在短路、過負(fù)荷甚至誤接線等現(xiàn)象。

(3)PT在生產(chǎn)、制造中存在質(zhì)量不良或工藝缺陷。PT長期帶電運(yùn)行，使絕緣材料老化加劇，絕緣強(qiáng)度降低，最終引發(fā)繞組匝間短路。

4.2 預(yù)防措施

(1)應(yīng)加強(qiáng)發(fā)電機(jī)出口PT的選型設(shè)計(jì)、驗(yàn)收試驗(yàn)和現(xiàn)場維護(hù)，選用質(zhì)量好的機(jī)端PT。例如，上述案例中故障PT為大連北方互感器廠生產(chǎn)的JDZX16-22，通過查閱文獻(xiàn)資料，該型號PT與文獻(xiàn)[8]中故障PT為同一廠家生產(chǎn)的同型號產(chǎn)品，并且多次出現(xiàn)PT匝間短路事故，威脅機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，這更加表明PT選型、質(zhì)量的重要性。

(2)在機(jī)組檢修期間，按照DL/T 596—1996《電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程》要求[9]，開展發(fā)電機(jī)出口封閉母線、PT的檢查和試驗(yàn)工作[10]。

(3)帶電局部放電測試作為一種有效的非電量絕緣測試手段，對于判斷PT內(nèi)部是否存在絕緣缺陷有輔助作用，可考慮增加此類試驗(yàn)項(xiàng)目。

(4)定期對發(fā)電機(jī)出口PT開展巡檢和紅外線成像監(jiān)測工作。

(5)發(fā)電機(jī)出口PT二次回路接線時(shí)要反復(fù)核對，避免出現(xiàn)誤接線。新增加的負(fù)荷在設(shè)計(jì)之初必須仔細(xì)核實(shí)有無容量越限的情況。

5 結(jié)束語

發(fā)電機(jī)出口PT的匝間短路故障往往會引起機(jī)組保護(hù)動(dòng)作，甚至造成非停事故，文中通過對PT匝間短路等效電路的分析計(jì)算，得出匝間短路會引起故障相等效阻抗明顯降低這一結(jié)果，可作為增設(shè)保護(hù)邏輯的有效判據(jù)。發(fā)電企業(yè)應(yīng)結(jié)合預(yù)防措施，加強(qiáng)PT設(shè)備的選型、訂貨、驗(yàn)收、投運(yùn)以及日常維護(hù)、檢修、試驗(yàn)工作。