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對于電站鍋爐、汽輪機(jī)機(jī)爐參數(shù)系列標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定,是招投標(biāo)中確定發(fā)電項(xiàng)目主機(jī)參數(shù)選擇的主要依據(jù),但從工程實(shí)踐及國內(nèi)/國際文獻(xiàn)比照角度,現(xiàn)行火電行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于鍋爐、汽輪機(jī)的參數(shù)系列多源自前蘇聯(lián)文獻(xiàn),其機(jī)爐參數(shù)匹配顯得偏于保守,存在較大優(yōu)化空間。為適應(yīng)當(dāng)前節(jié)能降耗優(yōu)化主機(jī)參數(shù)的需要,本文按大中型機(jī)組及熱電聯(lián)產(chǎn)中小型機(jī)組,對這一問題進(jìn)行討論。
對鍋爐與汽輪機(jī)初參數(shù)匹配通常按大中型機(jī)組設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行選用,推薦的主蒸汽壓降不大于5%,但對其進(jìn)一步優(yōu)化則缺乏指導(dǎo)性條款,導(dǎo)致實(shí)際運(yùn)行中的鍋爐設(shè)計(jì)壓力裕量仍然偏大(按文獻(xiàn)統(tǒng)計(jì)資料機(jī)爐運(yùn)行壓降多數(shù)為2.5%~3.5%)。而目前招投標(biāo)中仍然很少考慮優(yōu)化因素。如350 MW級的超臨界機(jī)組,汽輪機(jī)的進(jìn)汽參數(shù)按國標(biāo)GB/T754為24.2 MPa.a,而幾大鍋爐廠的鍋爐設(shè)計(jì)壓力多為25.4 MPa.g,相應(yīng)的機(jī)爐壓降為[(25.5-24.2)/24.2]×100%=5.37%,對比設(shè)計(jì)院主蒸汽計(jì)算壓降3%~3.5%,裕量明顯偏大;但按此進(jìn)行機(jī)爐壓降優(yōu)化還需要得到行業(yè)規(guī)范的支持。
對于中小型熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組及分布式能源項(xiàng)目中的燃?xì)廨啓C(jī)/余熱鍋爐-蒸汽輪機(jī)機(jī)組,現(xiàn)行中小型火電廠規(guī)范及燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)設(shè)計(jì)規(guī)范中均缺乏明確規(guī)定,在招投標(biāo)文件中大多按現(xiàn)行電站機(jī)爐系列標(biāo)準(zhǔn)GB/T754及GB753為依據(jù)提要求;但該系列標(biāo)準(zhǔn)系以30多年前的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SD264-1988為藍(lán)本,其機(jī)爐壓降高達(dá)10%左右,見表1。
表1 國內(nèi)中小型火電機(jī)組鍋爐-汽輪機(jī)蒸汽參數(shù)系列標(biāo)準(zhǔn)
就節(jié)能降耗角度,主蒸汽的壓降高達(dá)10%以上是相當(dāng)不合理的,與設(shè)計(jì)院主蒸汽系統(tǒng)壓降計(jì)算的優(yōu)化結(jié)果也不相匹配,應(yīng)該進(jìn)行修訂調(diào)整。
現(xiàn)行鍋爐汽輪機(jī)參數(shù)系列標(biāo)準(zhǔn)中的中小型機(jī)組參數(shù)匹配參照了前蘇聯(lián)的標(biāo)準(zhǔn),而前蘇聯(lián)的機(jī)爐初參數(shù)匹配源于其當(dāng)時的技術(shù)水平相對落后,所用的管道內(nèi)壁粗糙度為0.2 mm,直管阻力系數(shù)高達(dá)0.018~0.022,熱壓彎頭等管件阻力系數(shù)也偏大;相比之下目前實(shí)際使用的無縫鋼管粗糙度按國際通用標(biāo)準(zhǔn)為0.0457 mm,直管阻力系數(shù)0.013~0.014,在四大管道優(yōu)化中普遍推薦使用彎管來替代彎頭,管件部分阻力系數(shù)比彎頭小很多;加上前蘇聯(lián)計(jì)算方法偏于保守,對于管件在計(jì)算局部阻力后另外再計(jì)算摩擦阻力,又考慮裕量,使得機(jī)組投運(yùn)后實(shí)際總的機(jī)爐壓降只有計(jì)算值的50%左右,以此為依據(jù)取用的機(jī)爐壓降必然偏大。
由流體力學(xué)基本方程可以推得主蒸汽系統(tǒng)比壓降公式如下:
式中: Δp為主蒸汽系統(tǒng)壓降(MPa);p為汽輪機(jī)進(jìn)口主蒸汽壓力(MPa);Le為管線當(dāng)量計(jì)算長度(m);λ為直管摩擦阻力系數(shù);D為主蒸汽管內(nèi)徑(m);W為主蒸汽管管內(nèi)流速(m/s);v為與主蒸汽壓力相匹配的蒸汽比容(m3/kg);ζe為阻力因子;C1為流速因子,由于流速W取值與蒸汽參數(shù)關(guān)系不大,C1值變化不大。C2為氣體特性因子,對于中壓、次高壓、高壓、超高壓及超臨界機(jī)組的C2值分別為1.049、1.007、0.939、0.962及0.994,變化較小。
根據(jù)文獻(xiàn)的分析,按國際通用的Crane手冊查取的管件阻力系數(shù)已包括管件展開長度的摩擦阻力在內(nèi),則在已知管線展開長度L及以彎管為代表的管件數(shù)n時的當(dāng)量計(jì)算長度為:
式中:L為管系直管段長度(m);Ld為管件當(dāng)量長度(m);R/D為管件相對于管徑的彎曲半徑。
由于阻力系數(shù)λ的變化不大,ζe主要取決于當(dāng)量長度Le及管徑D;對于中小型機(jī)組來說λ值略大,Le及D均較小,ζe值的總體水平仍與大中型機(jī)組相當(dāng)。
在典型的工程技術(shù)條件下,按公式(1)、(2)所估計(jì)的主蒸汽系統(tǒng)比壓降見表2。
表2 典型條件下的主蒸汽系統(tǒng)壓降估算數(shù)據(jù)(適用于彎管替代彎頭時)
據(jù)以上分析,對于大中型機(jī)組:
(1)當(dāng)采用較大單管設(shè)計(jì)容量使主管內(nèi)徑較大(例如鄒縣三期600 MW機(jī)組主蒸汽系統(tǒng)采用單管制連接方式)。
(2)因主廠房布置優(yōu)化使四大管道長度更短情況下,主蒸汽系統(tǒng)的比壓降有可能控制在3.5%以內(nèi)。對于中小型機(jī)組的主蒸汽合理壓降仍可控制在與大中型機(jī)組同等范圍內(nèi)即5%以內(nèi);對于燃機(jī)/余熱鍋爐-蒸汽輪機(jī)機(jī)組,主蒸汽系統(tǒng)的優(yōu)化比壓降可以控制的更低;沒有必要取到10%的高值。
國內(nèi)從ALSTOM引進(jìn)的330 MW及鄒縣三期600 MW機(jī)組的設(shè)計(jì)壓降均不到3.5%;ALSTOM-SIEMENS設(shè)計(jì)的外高橋電廠二期參數(shù)為25 MPa 的900 MW超臨界機(jī)組,主蒸汽壓降按0.805 MPa取用,鍋爐設(shè)計(jì)壓力為25.76 MPa,機(jī)爐設(shè)計(jì)壓降僅為3.2%,按投運(yùn)經(jīng)驗(yàn)仍有裕量,表明在大中型再熱機(jī)組中的機(jī)爐壓降上具有相當(dāng)?shù)膬?yōu)化空間。
新近設(shè)計(jì)的崇明島燃機(jī)配高壓機(jī)組的機(jī)爐主蒸汽壓降為(12.85-12.473)/12.473=3%,比表1中的配套數(shù)據(jù)要小得多。最近對于某分布式能源項(xiàng)目燃?xì)廨啓C(jī)/余熱鍋爐-供熱汽輪機(jī)機(jī)爐初參數(shù)匹配檢查中發(fā)現(xiàn),初設(shè)中按機(jī)爐參數(shù)匹配確定的主蒸汽壓降為(9.8-8.83)/8.83=10.98%,大大超標(biāo),審查中要求設(shè)計(jì)院根據(jù)理論計(jì)算并參照該項(xiàng)目老廠實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)(約為3%左右)比算,調(diào)整到3%~4%,達(dá)到合理水平。
(1)對大中型鍋爐的蒸汽參數(shù)在大火規(guī)規(guī)定基礎(chǔ)上按設(shè)計(jì)院四大管道優(yōu)化成果進(jìn)行優(yōu)化,以降低鍋爐設(shè)計(jì)裕量并調(diào)低給水泵選型壓頭裕量。
(2)對中小型供熱機(jī)組或燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的機(jī)爐參數(shù)匹配,不再套用前蘇聯(lián)的蒸汽鍋爐→汽輪機(jī)標(biāo)準(zhǔn)系列參數(shù),而應(yīng)支持按設(shè)計(jì)院主蒸汽壓降優(yōu)化成果或燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)標(biāo)準(zhǔn)來選取。