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    循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒技術(shù)試驗研究

    2018-10-15 09:56:14張世鑫趙鵬勃任偉峰高洪培孫獻斌
    潔凈煤技術(shù) 2018年5期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)門分離器爐膛

    李 楠,張世鑫,趙鵬勃,任偉峰,高洪培,孫獻斌

    (1.中國華能集團清潔能源技術(shù)研究院有限公司,北京 102209;2.煤基清潔能源國家重點實驗室,北京 102209)

    0 引 言

    CFB鍋爐普遍采用SNCR方式脫除煙氣中的NOx,反應(yīng)溫度窗口為850~1 050 ℃[1-2]。近年來,電力需求增速變緩,越來越多的機組需要調(diào)峰運行,大量CFB鍋爐在低負荷情況下,由于循環(huán)灰量少,分離器入口溫度低于850 ℃,導(dǎo)致SNCR反應(yīng)無法進行,采用單一的SNCR脫硝技術(shù)無法滿足NOx超低排放要求,采用低氮燃燒技術(shù)降低原始排放結(jié)合SNCR脫硝系統(tǒng)是實現(xiàn)CFB鍋爐NOx超低排放的有效途徑。

    吳劍恒等[3]通過延長還原性氣氛的富燃料區(qū)反應(yīng)區(qū)間,增強二次風(fēng)穿透性,提高爐膛中心區(qū)域傳熱強度的方法,使某75 t/h CFB 鍋爐NOx原始排放從180 mg/Nm3降至140 mg/Nm3,機械不完全燃燒損失降低1%~1.5%。陳建軍等[4]在優(yōu)化二次風(fēng)噴口布置的基礎(chǔ)上增加FGR系統(tǒng),使某130 t/h CFB鍋爐NOx排放降至50 mg/Nm3以下。清華大學(xué)提出的基于流態(tài)重構(gòu)低床壓降節(jié)能型 CFB 鍋爐[5]技術(shù)路線,通過增加有效床料濃度,NOx原始排放濃度從192 mg/Nm3降至113 mg/Nm3。Artur[6]在蒸發(fā)量為1 296 t/h的CFB鍋爐上試驗發(fā)現(xiàn),F(xiàn)GR可均衡CFB鍋爐爐膛縱向溫度分布,加快爐膛下部熱通量恢復(fù)。本文通過對某130 t/h CFB鍋爐進行低氮燃燒改造,分析改造后爐膛參數(shù)變化,為同類型機組的改造提供參考。

    1 研究對象

    某電廠1號爐為濟南鍋爐廠與中國科學(xué)院工程熱物理研究所聯(lián)合開發(fā)的YG-130/9.8型高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐,單爐膛,自然循環(huán),全懸吊結(jié)構(gòu),全鋼架π型布置。爐膛采用膜式水冷壁、汽冷式旋風(fēng)分離器,尾部豎井煙道布置兩級3組對流過熱器,過熱器下方布置3組省煤器及一、二次風(fēng)各3組空氣預(yù)熱器。鍋爐采用SNCR脫硝方式,改造前鍋爐NOx原始排放濃度約300 mg/Nm3,最高排放濃度約350 mg/Nm3。鍋爐常用燃料為煙煤,同時摻入5%干污泥,燃料性質(zhì)分析見表1。

    表1入爐燃料分析
    Table1Analysisoffeedstocks

    燃料工業(yè)分析/%FCadVdafAarMtQgr,d/(MJ·kg-1)Qnet,ar/(MJ·kg-1)元素分析/%CarHarOarNarSar入爐煤47.7537.0911.1922.627.0619.7752.793.149.040.700.54干污泥4.5987.3635.3642.58.383.6410.190.978.681.890.41

    2 技術(shù)方案

    2.1 分離器提效改造

    Mazyan等[7]以直徑190 mm的分離器為模型,經(jīng)數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn),在分離器上部增加切向進氣室,分離器效率最高可增加50%,壓降增加不超過8%;王勇[8]以某410 t/h CFB鍋爐為研究對象,經(jīng)優(yōu)化中心筒插入深度,延長中心筒長度至入口煙氣高度的1/2,提高了分離器效率;李楠[9]采用帶偏置的漸縮型中心筒,增加鍋爐循環(huán)灰量,降低床溫30 ℃,脫硝還原劑20%氨水的消耗量由20 t/d降低為4 t/d。

    分離器內(nèi)部的煙氣為混合有寬篩分顆粒的氣固兩相流,在離心力與重力作用下,顆粒經(jīng)離心分離和沉降分離后被分離器捕捉?;诖嗽恚琈uschelknautz等[10]提出了計算分離器效率的數(shù)學(xué)模型,采用式(1)計算分離器切割粒徑dv。

    (1)

    其中,μg為氣體黏度;Ve為分離器下部錐體體積;ρs為顆粒密度;ρg為氣體密度;Hc為中心筒底部至分離器錐體底部距離;μθcs為氣體切向速度。切割粒徑越小,分離器效率越高,由式(1)可知,切割粒徑與氣體切向速度成反比,通過提高氣體切向速度,可減小切割粒徑,提高分離效率。國內(nèi)工程經(jīng)驗表明,分離入口煙氣速度在30 m/s左右可得到較好的分離效果(表2)。本文研究對象改造前分離器入口煙速為18.17 m/s,有較大改造空間,通過重新制作分離器入口煙道澆注料,縮小煙道寬度,煙氣速度由18.17 m/s提高至26 m/s。

    表2鍋爐分離器參數(shù)計算(BMCR工況)
    Table2Parametersofseparators(BMCRcondition)

    項目哈鍋某300 MWCFB鍋爐東鍋某300 MWCFB鍋爐本文研究對象煙窗入口總面積/m276.1655.089.87爐膛表面積/m21 973.162 202.84569.00煙窗開孔面積占爐膛面積比例/%3.862.501.70分離器入口煙氣速度/(m·s-1)19.4225.8118.17分離器入口加速后煙氣速度/(m·s-1)30.3632.0026.00

    2.2 FGR改造

    增設(shè)FGR系統(tǒng),根據(jù)鍋爐煙氣O2體積分數(shù)較低的特點,在保證總流化風(fēng)量的情況下,降低一次風(fēng)量及密相區(qū)氧含量,強化密相區(qū)還原性氛圍,抑制床溫。1號爐額定負荷下,一、二次風(fēng)量各為62 000 Nm3/h,一、二次風(fēng)率均為50%,煙氣量155 000 Nm3/h,增加FGR系統(tǒng)后,將10%煙氣通過FGR管道引入一次風(fēng)機,一次風(fēng)流量不變,一次風(fēng)O2體積分數(shù)降至17.75%,折算為21%的空氣流量為50 190 Nm3/h,二次風(fēng)流量從62 000 Nm3/h增加至73 810 Nm3/h,一次風(fēng)率降低至40%,二次風(fēng)率提高至60%,可強化空氣分級燃燒效果,降低NOx生成量。

    2.3 二次風(fēng)口改造

    鍋爐原有上、中、下3層二次風(fēng),前墻4列,后墻2列,左右側(cè)墻各布置2列。3層二次風(fēng)口距離布風(fēng)板高度分別為2 626、1 626和 833 mm。本次改造將前墻和后墻原下二次風(fēng)口整體上移,具體為將原下層二次風(fēng)口封堵,在距布風(fēng)板3 600 mm開孔作為改造后上二次風(fēng),鍋爐左右側(cè)墻原下二次風(fēng)口封堵,其余不作改動,如圖1所示。改造后的下二次風(fēng)口距布風(fēng)板1 626 mm,擴大了密相區(qū)還原性范圍。

    圖1 改造后的二次口位置Fig.1 Position of secondary air

    3 改造效果與分析

    3.1 氧含量對反應(yīng)器出口NOx排放的影響

    實驗與工程實踐表明,NOx的排放隨鍋爐氧含量的增加而增加[11]。從SNCR反應(yīng)機理上分析,O2既可促使NH3還原NO,也可將NH3氧化成NO,但隨著O2提及分數(shù)的增加,對NH3的氧化反應(yīng)更加有利,促使NOx排放增加。1號爐改造后,在130 t/h負荷下,NOx原始排放濃度由改造前的300~350 mg/Nm3降低至245 mg/Nm3。不同負荷下還原劑耗量與氧含量的關(guān)系如圖2所示,氧含量在3.3%~3.8%時,1號爐20%氨水消耗量為260 kg/h,可以實現(xiàn)NOx排放<50 mg/Nm3,對應(yīng)氨氮摩爾比NSR=2.9。隨著氧含量繼續(xù)提高,3個負荷試驗工況均表現(xiàn)為還原劑用量增加;當(dāng)氧含量<3.3%且繼續(xù)降低時,3個試驗工況仍表現(xiàn)為還原劑用量增加。低氧含量下還原劑用量與NOx排放如圖3所示。130 t/h負荷下,當(dāng)氧含量低至2.2%后,氨水消耗量增加至400 kg/h(NSR=4.4),NOx排放量增加至110 mg/Nm3,且此時隨著氨水消耗量繼續(xù)增加,NOx排放無變化。

    圖2 不同負荷下還原劑耗量與氧含量的關(guān)系Fig.2 Ammonia consumption and oxygen content under different loads

    圖3 低氧含量下還原劑用量與NOx排放Fig.3 Ammonia consumption and NOx emission at low-oxygen content

    Fumihiko等[12]、李明磊[13]分別通過搭設(shè)試驗臺與數(shù)值模擬方法,發(fā)現(xiàn)隨著氧含量的增加,脫硝效率逐漸降低,SNCR反應(yīng)在缺氧環(huán)境下幾乎不會進行,但未對SNCR反應(yīng)需氧量進行定量分析。1號爐的3個試驗工況表明,隨著氧含量的變化,SNCR反應(yīng)可以分為4個區(qū)間:① 0~2.2%為無效區(qū),由于環(huán)境缺氧,SNCR反應(yīng)鏈不會進行,反應(yīng)器出口NOx排放取決于鍋爐低氮改造后的原始排放;② 2.2%~3.3%為反應(yīng)低效區(qū),該區(qū)間雖然原始排放較低,但由于脫硝效率也較低,致使反應(yīng)器出口NOx排放依然較高;③ 3.3%~3.8%為高效區(qū),該區(qū)間脫硝效率較高,反應(yīng)器出口NOx排放較低;④ >3.8%為反應(yīng)低效區(qū),該區(qū)間鍋爐原始排放增加,脫硝效率降低,反應(yīng)器出口NOx排放升高。

    3.2 FGR對NOx排放的影響

    SNCR系統(tǒng)停運的情況下,在不同負荷下對1號爐進行FGR調(diào)整試驗,如圖4所示,各工況下,NOx原始排放濃度均隨FGR開度的增加而減小。70 t/h負荷下,NOx原始排放濃度由155 mg/Nm3降為90 mg/Nm3;90 t/h負荷下,由190 mg/Nm3降為125 mg/Nm3;130 t/h負荷下,由245 mg/Nm3降低為140 mg/Nm3。一般認為,F(xiàn)GR降低NOx排放主要有2方面因素:① FGR可降低床層溫度,均衡爐內(nèi)水平與縱向溫度分布;② FGR可降低爐內(nèi)氧含量。圖5為不同負荷下,床層溫度與爐膛出口溫度隨FGR開度的變化情況,可見,隨著FGR開度的增加,床層溫度逐漸降低,且和爐膛出口溫差逐漸減小。7 0 t/h負荷下,床層溫度降低49 ℃,與爐膛出口溫差由75 ℃減小至45 ℃(圖5(a));90 t/h負荷下,床層溫度降低39 ℃,與爐膛出口溫差由85 ℃減小至69 ℃(圖5(b));130 t/h負荷下,床層溫度降低63 ℃,與爐膛出口溫差由38 ℃減小至15 ℃(圖5(c))。

    維持反應(yīng)器出口NOx排放濃度在50 mg/Nm3,逐漸開大FGR,中心筒出口煙溫逐漸升高,氨水消耗量先降低后升高,如圖6所示。70 t/h負荷時,由于爐膛溫度降低較多,雖然氨水消耗量增大,但SNCR反應(yīng)幾乎不會進行,反應(yīng)器出口NOx排放濃度持續(xù)超過50 mg/Nm3(后文簡稱“超標”),且無法降低;隨著FGR開大至60%以上,NOx原始排放濃度降至50 mg/Nm3以下,氨水消耗量降低至0,如圖6(a)所示。NOx原始排放量隨著FGR開大單調(diào)降低,而反應(yīng)器出口NOx先降低后上升,表明中心筒出口煙溫對于反應(yīng)器脫硝效率存在一個最優(yōu)值。SNCR反應(yīng)的最佳溫度窗口為850~1 050 ℃,當(dāng)中心筒出口煙溫>800 ℃且繼續(xù)升高時,爐內(nèi)SNCR反應(yīng)有效區(qū)間逐漸延長,脫硝效率增加,反應(yīng)器出口NOx排放量降低;煙氣在流經(jīng)高溫過熱器后,溫度降至700 ℃以下,SNCR反應(yīng)停止,故中心筒出口煙溫的升高而使燃料的后燃性增強時,后燃釋放出的NOx量大于因脫硝效率提高而額外脫除的NOx時,反應(yīng)器出口NOx即表現(xiàn)為開始升高。當(dāng)燃料的后燃現(xiàn)象增加至一定程度,NOx釋放的同時經(jīng)過高溫過熱器降溫,此時SNCR沒有反應(yīng)區(qū)間,表現(xiàn)為反應(yīng)器出口NOx排放快速上升,且噴入還原劑無效。

    3.3 二次風(fēng)入射高度對NOx排放的影響

    提高二次風(fēng)入射高度,可增加密相區(qū)還原氣氛范圍,抑制NOx生成并還原已生成的NOx[14],Murat等[15]通過試驗研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)二次風(fēng)量恒定時,二次風(fēng)入射位置由布風(fēng)板上方142 cm提高至415 cm后,NOx排放降低20%。但二次風(fēng)入射位置過高,會導(dǎo)致燃燒延遲,爐內(nèi)熱負荷分布偏離設(shè)計工況,鍋爐效率降低,如前所述,后燃現(xiàn)象嚴重會導(dǎo)致SNCR系統(tǒng)噴入NH3無效,NOx排放超標。對于空氣分級燃燒技術(shù),二次風(fēng)入射位置存在一個最佳高度值。在鍋爐運行中,維持二次風(fēng)總量一定,逐漸關(guān)閉下層二次風(fēng)門,可提高二次風(fēng)核心區(qū)域高度,強化空氣分級燃燒效果;逐漸關(guān)閉上層二次風(fēng)門,可以降低二次風(fēng)核心區(qū)域高度。

    圖6 不同負荷下FGR開度對鍋爐的影響Fig.6 Effects of FGR opening under different loads

    二次風(fēng)門開度對鍋爐的影響如圖7所示。

    圖7 二次風(fēng)門開度對鍋爐的影響Fig.7 Effects of different secondary air opening

    由圖7(a)可知,維持鍋爐負荷、氧含量、氨水消耗量不變,隨下層二次風(fēng)門逐漸關(guān)閉,中心筒出口溫度逐漸升高,燃料后燃現(xiàn)象增強,NOx排放量升高。改造后下層二次風(fēng)位置距布風(fēng)板1 626 mm,處于較高位置,當(dāng)下二次風(fēng)門逐漸至全關(guān)時,二次風(fēng)入射高度提高至2 626 mm以上,燃料燃燒大幅推遲,SNCR反應(yīng)區(qū)間減小,脫硝效率下降;由圖7(b)可知,隨上層二次風(fēng)門關(guān)閉,二次風(fēng)核心高度逐漸降低,中心筒出口溫度降低,SNCR反應(yīng)區(qū)間增大,NOx排放降低,上層二次風(fēng)門關(guān)至25%,NOx排放量最低達27 mg/Nm3,但隨上層二次風(fēng)門繼續(xù)關(guān)閉,空氣分級燃燒優(yōu)勢減弱,NOx排放量開始升高。

    4 結(jié) 論

    1)隨著O2含量降低,CFB鍋爐NOx原始排放量逐漸降低,但同時O2影響SNCR的反應(yīng)進程,在CFB鍋爐采用低氮燃燒技術(shù)后,O2含量過低會導(dǎo)致脫硝反應(yīng)效率降低,甚至失效,引起反應(yīng)器后NOx排放超標。

    2)FGR系統(tǒng)可降低床溫,縮小爐膛上下溫差。同時FGR系統(tǒng)可調(diào)整中心筒出口煙溫,進而影響SNCR高效反應(yīng)區(qū)間大小,調(diào)整中心筒出口至合適的溫度,可得到較大的SNCR脫硝效率。

    3)調(diào)整上層、下層二次風(fēng)門開度,可獲得二次風(fēng)入射最佳高度。通過調(diào)整二次風(fēng)入射位置,可提前或推遲燃料燃燒,進而影響反應(yīng)器出口NOx排放。

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