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    凹形運(yùn)動(dòng)體三自由度入水運(yùn)動(dòng)特性數(shù)值研究

    2018-10-15 06:29:08路麗睿魏英杰王海洋宋武超
    艦船科學(xué)技術(shù) 2018年9期
    關(guān)鍵詞:凹形空泡角速度

    路麗睿,魏英杰,王 聰,王海洋,宋武超

    (1. 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 航天學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150001;2. 中國科學(xué)院蘇州生物醫(yī)學(xué)工程技術(shù)研究所,江蘇 蘇州 215000)

    0 引 言

    入水是指運(yùn)動(dòng)體由空氣介質(zhì)穿越自由液面進(jìn)入到水介質(zhì)的過程。該過程涉及到空泡流動(dòng)、湍動(dòng)渦等復(fù)雜現(xiàn)象,具有強(qiáng)非線性和非定常特性。同時(shí)多相流場與運(yùn)動(dòng)體運(yùn)動(dòng)存在耦合影響,運(yùn)動(dòng)體運(yùn)動(dòng)特性較之單一水下運(yùn)動(dòng)較為復(fù)雜。

    19世紀(jì)初,Gekle等[1-2]對(duì)回轉(zhuǎn)體垂直入水開展了數(shù)值模擬研究,獲得了空泡發(fā)展演化規(guī)律和深閉合位置與弗汝德數(shù)間的關(guān)系,建立了空泡閉合射流模型。Quan等[3]基于Navier-Stokes方程對(duì)入水空泡生成、發(fā)展、頸縮和閉合過程進(jìn)行模擬。Reinhard等[4]開展了二維對(duì)稱模型入水過程空泡形成和擴(kuò)張的數(shù)值研究,建立了基于Wagner理論和水動(dòng)力占優(yōu)假設(shè)的入水空泡預(yù)測數(shù)值模型,分別研究了拋物線型和對(duì)稱楔形對(duì)入水空泡形成和擴(kuò)張的影響規(guī)律。Iranmanesh等[5]基于VOF自由液面追蹤技術(shù)開展了低弗汝德數(shù)下水平圓柱入水的數(shù)值仿真研究,研究了圓柱直徑、入水速度對(duì)入水空泡流的影響。葉取源等[6]分別采用非線性自由面理論和歐拉-拉格朗日混合邊界元方法模擬了錐體和圓盤入水空泡發(fā)生、發(fā)展、面閉合和深閉合等流動(dòng)現(xiàn)象,定性地分析了運(yùn)動(dòng)體質(zhì)量和速度對(duì)入水空泡演化過程的影響。Gong等[7]在SPH方法基礎(chǔ)上,引入非反射邊界條件(non-reflection boundary),開展了二維平面楔形體入水過程的數(shù)值模擬研究。張珂等[8 – 9]采用單相格子Boltzmann流動(dòng)模型開展了圓柱體垂直入水二維和三維數(shù)值模擬,結(jié)果表明單相格子Boltzmann流動(dòng)模型可以較為精確地捕捉到入水過程中的部分流動(dòng)特征。王聰?shù)萚10]對(duì)球體高速入水開展數(shù)值仿真,研究了空氣壓力對(duì)入水空演化的影響。馬慶鵬等[11]分別對(duì)球體和錐頭圓柱體入水空泡及流場環(huán)境影響開展了模擬研究。王平等[12]開展了楔形體波浪中入水?dāng)?shù)值研究,研究了波浪對(duì)楔形體受力及入水姿態(tài)的影響。

    凹形運(yùn)動(dòng)體作為一種復(fù)雜結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)體,具有廣泛的工程應(yīng)用背景。目前僅有路中磊等[13 – 14]以火箭助推器入水為背景開展過“凹體”入水相關(guān)研究,其研究主要關(guān)注入水過程流場特性,對(duì)運(yùn)動(dòng)特性關(guān)注較少。除火箭助推器外,導(dǎo)彈尾罩亦屬于凹形運(yùn)動(dòng)體。在潛射導(dǎo)彈冷發(fā)射過程中,導(dǎo)彈點(diǎn)火時(shí)將尾罩從一側(cè)彈開,其運(yùn)動(dòng)具有典型的多自由度特性,研究尾罩入水運(yùn)動(dòng)特性對(duì)避免尾罩砸艇具有重要意義。本文以此為背景,開展基于重疊網(wǎng)格技術(shù)的凹形運(yùn)動(dòng)體三自由度入水過程運(yùn)動(dòng)特性的數(shù)值研究,分析初始垂向速度、水平遷移速度對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體三自由度入水過程運(yùn)動(dòng)特性及水動(dòng)力特性的影響。

    1 數(shù)值計(jì)算理論及方法

    1.1 基本控制方程

    入水運(yùn)動(dòng)是一個(gè)非定常問題,流動(dòng)參數(shù)均隨時(shí)空變化,主要表現(xiàn)在質(zhì)量擴(kuò)散、動(dòng)量黏滯耗散等方面。在流體流動(dòng)過程中,混合相滿足質(zhì)量守恒和動(dòng)量守恒方程。

    連續(xù)性方程為:

    動(dòng)量守恒方程為:

    1.2 多相流模型

    低速入水空泡氣液兩相介質(zhì)互不摻混,空泡壁面處兩相流速基本一致,因此可采用均質(zhì)平衡多相流理論[15]。本文選用的VOF多相流模型是一種適用于固定歐拉網(wǎng)格的界面捕捉模型,該模型可以較好描述流動(dòng)過程中多相流體的界面位置。VOF模型將兩相流體視為一種密度可變的混合流體,通過逐一求解計(jì)算流域內(nèi)每一控制單元的控制方程得到混合流體參數(shù),并根據(jù)各相流體所占的體積分?jǐn)?shù)去實(shí)現(xiàn)對(duì)流體間界面的追蹤?;旌舷嗝芏群蛣?dòng)力粘度分別如下:

    1.3 湍流模型

    湍流是一種具有強(qiáng)非線性的流動(dòng)狀態(tài),同時(shí)也是最為普遍的流動(dòng)狀態(tài)。本文采用Realizable,該模型將渦粘系數(shù)()和湍動(dòng)能()與耗散率()聯(lián)系起來,分別建立湍動(dòng)能()與耗散率()的輸運(yùn)方程,如式(5)和式(6)所示,最終使整個(gè)控制方程封閉。

    1.4 重疊網(wǎng)格技術(shù)

    重疊網(wǎng)格的基本思想是對(duì)復(fù)雜流域的分解與網(wǎng)格的重新組合[16]。重疊網(wǎng)格技術(shù)將流域分解為若干個(gè)子區(qū)域,各子區(qū)域計(jì)算網(wǎng)格在計(jì)算中相互獨(dú)立,網(wǎng)格之間存在重疊、嵌套和覆蓋關(guān)系。在重疊區(qū)域中,各子區(qū)域計(jì)算網(wǎng)格通過流場信息的插值與映射進(jìn)行數(shù)據(jù)交換,從而建立起了各子區(qū)域網(wǎng)格之間的耦合關(guān)系,為子區(qū)域流場計(jì)算提供邊界條件。重疊網(wǎng)格的主要過程包含尋點(diǎn)、挖洞、建立網(wǎng)格重疊關(guān)系3個(gè)部分。在尋點(diǎn)過程中,網(wǎng)格A落入網(wǎng)格B中的節(jié)點(diǎn)稱為洞內(nèi)點(diǎn),洞內(nèi)點(diǎn)在數(shù)值求解過程中不參加計(jì)算,與洞內(nèi)點(diǎn)緊鄰的點(diǎn)稱為邊界插值點(diǎn),邊界插值點(diǎn)通過插值與映射接收來自其他子區(qū)域網(wǎng)格的數(shù)據(jù)信息,并將所接受的數(shù)據(jù)作為該區(qū)域求解的邊界條件。如圖1所示,網(wǎng)格A通過其邊界插值點(diǎn)接收B網(wǎng)格內(nèi)求解得到的流場信息,同樣,網(wǎng)格B也從其外邊界插值點(diǎn)獲得A網(wǎng)格的流場數(shù)據(jù),并將該數(shù)據(jù)作為求解邊界條件。

    1.5 數(shù)值計(jì)算方法

    本文基于Fluent 17.2平臺(tái),采用有限體積法離散流動(dòng)控制方程;壓力場與速度場的耦合選用Coupled算法;壓力場的空間離散采用PRESTO!格式;各相體積率離散采用CICSAM格式;各求解變量的離散采用一階迎風(fēng)格式;對(duì)流項(xiàng)采用QUICK離散格式;相界面的幾何重構(gòu)采用Geo-Reconstruct格式。通過C語言程序,嵌入Fluent用戶自定義函數(shù)定義入水運(yùn)動(dòng)體慣性矩及邊界壓力,實(shí)現(xiàn)模型三自由度運(yùn)動(dòng)。

    早年嫁過來時(shí),采蓮掮著鋤頭跟福生做農(nóng)活,不惟下湖,還得去崖上。崖頭,就是高處的地坡。正午坐在地頭上喝水,偶爾一搭眼,就看到天宇下的崖坡上,一人一牛在耕地,遠(yuǎn)看兩個(gè)黑點(diǎn),背后一抹駱駝云,一趟一趟,不厭其煩地劃著圈……此后,她的夢里始終留存著這樣一組畫面。農(nóng)夫,耕牛,在天宇下的土坡上,永遠(yuǎn)沒有盡頭地轉(zhuǎn)悠,一簇牛角上的紅布條像火苗似的燃燒著。而那一聲吆牛號(hào)子,那份游蕩與戚然交織的天籟啊,簡直就是入心入肺了。[1]12

    2 計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分

    2.1 幾何模型

    本文計(jì)算所用凹形運(yùn)動(dòng)體幾何模型如圖2所示,模型幾何參數(shù)及屬性見表1。

    表 1 模型幾何參數(shù)及屬性Tab. 1 The parameter of geometric model

    2.2 計(jì)算域及邊界條件

    為簡化計(jì)算,可假設(shè)凹形運(yùn)動(dòng)體在z方向不存在速度分量,且不存在繞y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)速度分量。故本算例的數(shù)值計(jì)算選擇在三維、三自由度情況下進(jìn)行。其計(jì)算域及邊界條件如圖4所示,xy平面為對(duì)稱平面,計(jì)算域?qū)挒?0D,高為7D,厚為10D。以觸水時(shí)刻作為時(shí)間零點(diǎn),觸水點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn),重力方向?yàn)閥負(fù)方向。

    2.3 網(wǎng)格劃分

    圖4給出了計(jì)算域網(wǎng)格和子域網(wǎng)格的劃分方式,2套網(wǎng)格均采用正六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,以較好控制網(wǎng)格質(zhì)量和網(wǎng)格數(shù)量。為保證空泡區(qū)域計(jì)算精度,并保持較好的過度效果,對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體附近區(qū)域采用局部加密處理,運(yùn)動(dòng)體向遠(yuǎn)場過渡區(qū)域采用漸疏處理。

    2.4 數(shù)值方法驗(yàn)證

    為了驗(yàn)證數(shù)值方法的有效性,基于上述計(jì)算方法及邊界條件,對(duì)Aristoff[17]所開展的球體入水實(shí)驗(yàn)進(jìn)行計(jì)算。實(shí)驗(yàn)研究所選球體直徑D=25.4 mm,球體密度為 2.3 g/cm3,入水速度 v0=2.17 m/s。本節(jié)數(shù)值計(jì)算采用1:1的計(jì)算域模型,運(yùn)動(dòng)參數(shù)初始條件設(shè)置與Aristoff實(shí)驗(yàn)狀態(tài)完全一致,計(jì)算邊界條件及重疊網(wǎng)格劃分方法與2.2節(jié)和2.3節(jié)所述相同。圖5和圖6分別給出了計(jì)算所得空泡形態(tài)和運(yùn)動(dòng)軌跡與試驗(yàn)的對(duì)比圖,從圖中可以看出,數(shù)值計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)具有較好的一致性。

    3 結(jié)果分析

    3.1 凹形運(yùn)動(dòng)體三自由度入水運(yùn)動(dòng)過程

    導(dǎo)彈尾罩在拋落時(shí),為了避免尾罩垂向下落砸艇,往往會(huì)在導(dǎo)彈尾罩一側(cè)安裝拉斷式鉸鏈,使尾罩彈開后向一側(cè)飛離,如圖7所示。因此本文對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體三自由運(yùn)動(dòng)初始方向進(jìn)行如圖7所示定義,水平遷移速度沿x正方向,垂向速度沿y負(fù)方向,旋轉(zhuǎn)方向正負(fù)由右手定則給出,初始角速度方向?yàn)檎?/p>

    圖8給出了凹形運(yùn)動(dòng)體以135°傾角、垂向初始速度 v0=7.5 m/s、水平遷移速度 u0=2 m/s、角速度 ω0=2.0 rad/s狀態(tài)入水過程氣液兩相體積分?jǐn)?shù)變化云圖。在凹形運(yùn)動(dòng)體入水過程中,下邊緣撞擊自由液面,流體質(zhì)點(diǎn)獲得來自運(yùn)動(dòng)體的動(dòng)能而產(chǎn)生向外排開的運(yùn)動(dòng),如圖8中t=0 ms所示,由于運(yùn)動(dòng)體凸面與凹面幾何特性的差異,導(dǎo)致凹面尖端更易誘導(dǎo)空泡形成。隨著入水時(shí)間的增加,噴濺液體在凹面內(nèi)部閉合,形成隨動(dòng)空泡,如圖8中t=5 ms所示。在閉合瞬間,噴濺液體在凹面上半側(cè)產(chǎn)生抨擊作用而形成力矩,運(yùn)動(dòng)體旋轉(zhuǎn)方向發(fā)生改變,定義該運(yùn)動(dòng)為回旋運(yùn)動(dòng)。運(yùn)動(dòng)體的回旋導(dǎo)致由上緣誘導(dǎo)形成的二次空泡被橫向拉伸,空泡橫向發(fā)展,如圖8中t=10 ms至t=15 ms所示。隨著空泡的橫向發(fā)展,迎流面一側(cè)水流體在重力作用下下落,與背流面一側(cè)空泡界面相遇,二次空泡完成閉合,如圖8中t=20 ms至t=25 ms所示。二次空泡受慣性力作用繼續(xù)做橫向運(yùn)動(dòng),逐漸與自由液面邊界分離而形成了獨(dú)立空泡,如圖8中t=30 ms至35 ms所示。隨動(dòng)空泡亦由于凹形運(yùn)動(dòng)體旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)逐漸脫落形成獨(dú)立空泡,如圖8中t=15 ms所示。獨(dú)立空泡形態(tài)脫落后受運(yùn)動(dòng)體凹面旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)形成的剪切力作用而逐漸卷曲拉長,如圖 8 中 t=15 ms至 t=35 ms所示。

    對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體所受到的水動(dòng)力系數(shù)做如下定義:

    圖9給出了凹形運(yùn)動(dòng)體入水過程運(yùn)動(dòng)特性曲線,圖10給出了該過程水動(dòng)力特性曲線,圖11給出了凹形結(jié)構(gòu)體位置姿態(tài)隨時(shí)間變化簡圖。從圖9中可以看出在入水之前,凹形運(yùn)動(dòng)體y方向速度以較小變化率減小,角速度亦呈現(xiàn)較為平緩的正向增加趨勢;在入水后的極短時(shí)間內(nèi),y方向速度迅速減小,角速度也達(dá)到峰值,之后迅速減小為0并反向增大,稱該階段為沖擊階段;之后,y方向速度變化率逐漸減緩,速度持續(xù)減小并逐漸趨于0,角速度變化率在t=5~13 ms之間出現(xiàn)短暫的微幅增大,t=10 ms之后又逐漸減小,角速度達(dá)到負(fù)方向峰值后亦逐漸減小。對(duì)比圖10可知,在入水之前,凹形運(yùn)動(dòng)體靠近自由液面,其下緣與自由液面間形成氣墊,受空氣墊阻力作用,y方向速度緩慢減小,由于空氣墊阻力與凹形運(yùn)動(dòng)體所示重力形成了與角速度方向相同的力矩,導(dǎo)致角速度亦呈現(xiàn)緩慢增加趨勢。在觸水后,進(jìn)入沖擊階段,沖擊階段主要包含入水沖擊和噴濺沖擊2個(gè)部分,在入水沖擊過程中,凹形運(yùn)動(dòng)體受到入水沖擊力作用,y方向速度迅速減小。y方向入水沖擊力在質(zhì)心處產(chǎn)生與角速度方向相同的力矩,x方向沖擊力在質(zhì)心處產(chǎn)生與角速度方向相反的力矩。由于y方向沖擊力遠(yuǎn)大于x方向沖擊力,且其值遠(yuǎn)大于空氣墊阻力,因此合力矩與角速度方向相同,運(yùn)動(dòng)體角速度迅速增加。隨著入水時(shí)間的增加,運(yùn)動(dòng)體背流面所形成的液體噴濺達(dá)到凹形運(yùn)動(dòng)體內(nèi)壁面上側(cè)(圖8中t=0~5 ms之間),此時(shí)入水沖擊階段已經(jīng)完成,運(yùn)動(dòng)體主要受噴濺沖擊力作用,進(jìn)入噴濺沖擊階段。噴濺沖擊力在質(zhì)心處所產(chǎn)生的力矩方向與旋轉(zhuǎn)方向相反,致使角速度迅速減小并反向增加,形成回旋運(yùn)動(dòng)。噴濺沖擊階段結(jié)束后,凹形運(yùn)動(dòng)體下緣形成了空泡隨動(dòng),且由于空泡內(nèi)壓力小于凸面處所受環(huán)境壓力,導(dǎo)致迎流面與背流面壓差形成力矩作用,該力矩方向與運(yùn)動(dòng)體回旋方向相同,導(dǎo)致角速度變化率短暫增大。在t=13 ms附近,隨動(dòng)空泡脫落,運(yùn)動(dòng)體處于全沾濕狀態(tài),其旋轉(zhuǎn)受到流體阻力和轉(zhuǎn)動(dòng)慣性力共同作用,最終在t=18 ms時(shí)角速度達(dá)到峰值并開始減小。從圖11還可以看出,由于運(yùn)動(dòng)體撞水面積較小,使得入水沖擊較噴濺沖擊弱;在t=14 ms附近,運(yùn)動(dòng)體在x方向的迎流面積達(dá)到最大,x方向阻力達(dá)到峰值。結(jié)合圖8中t=10~16 ms階段,由于運(yùn)動(dòng)體上緣與空泡尾腔分離,空泡界面與運(yùn)動(dòng)體邊緣之間存在張力,張力的拖曳作用在y方向的分量使得y方向阻力開始微幅增大,并在t=16 ms時(shí)達(dá)到峰值。

    3.2 垂向速度對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體運(yùn)動(dòng)特性的影響

    考慮不同垂向速度,圖12給出了凹形運(yùn)動(dòng)體入水過程質(zhì)心平移特性變化規(guī)律,分別取初始垂向速度v0=5.0 m/s,7.5 m/s,10.0 m/s ,初始水平遷移速度 u0=1 m/s,初始角速度 ω0=2.0 rad/s。從圖 12(a)中可以看出隨著垂向速度的增加,y方向速度趨于0時(shí),其最大位移逐漸增大,但增大幅度隨速度的增加而減小。由圖12(b)可知,在沖擊階段,隨著垂向速度的增加,速度衰減程度逐漸增大。從圖12(c)中還可發(fā)現(xiàn),隨著垂向速度的增大,“Z”型路徑逐漸平坦,表明垂向速度增加對(duì)運(yùn)動(dòng)體回?cái)[存在抑制作用。

    為分析上述現(xiàn)象原因,圖13給出了運(yùn)動(dòng)體x方向和y方向的水動(dòng)力系數(shù)變化曲線。從圖13(b)可以看出,隨著入水速度的增加,y方向入水沖擊力以及噴濺沖擊力峰值增量大幅加大,導(dǎo)致沖擊引起的速度衰減幅度增加。在入水沖擊之后,y方向受到的阻力亦隨著速度增加而加大,沖擊與阻力對(duì)y方向最大位移具有負(fù)激勵(lì)作用,隨著速度的增加,負(fù)激勵(lì)增大,導(dǎo)致位移增加幅度減小。

    圖14給出了垂向速度對(duì)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)特性的影響規(guī)律,從圖中可以看出,隨著垂向速度的增大,入水初期角位移峰值逐漸前移,角速度峰值逐漸增大。回旋運(yùn)動(dòng)階段角速度亦隨著垂向速度的增大而增大。由于回旋運(yùn)動(dòng)主要由噴濺沖擊引起,噴濺沖擊力對(duì)回旋運(yùn)動(dòng)角速度具有正激勵(lì)作用,從圖13(a)可以看出,隨著垂向速度的增加,噴濺沖擊力大幅增加,導(dǎo)致回旋運(yùn)動(dòng)角速度增大。

    3.3 水平遷移速度對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體運(yùn)動(dòng)特性的影響

    圖15給出了水平遷移速度對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體平移運(yùn)動(dòng)的影響規(guī)律,初始水平遷移速度分別取u0=2.0 m/s,3.0 m/s,4.0 m/s,初始垂向速度取 v0=6.0 m/s,初始角速度ω0=2.0 rad/s。從圖15(a)中可以看出,不同水平遷移速度下,凹形運(yùn)動(dòng)體運(yùn)動(dòng)具有相同的運(yùn)動(dòng)趨勢,且隨著水平遷移速度增加,y方向速度趨于0時(shí),其位移最大值增加。當(dāng)u0=3 m/s時(shí),回?cái)[運(yùn)動(dòng)引起了質(zhì)心的上漂。從圖15(b)中可發(fā)現(xiàn),隨著水平遷移速度的增加,入水沖擊階段,y方向速度衰減幅值逐漸減小。觀察圖15(c)可發(fā)現(xiàn),隨著速度的增加,質(zhì)心軌跡回?cái)[幅值增大,質(zhì)心運(yùn)動(dòng)軌跡的“Z”型特征隨著水平遷移速度的增加而逐漸顯著。

    圖16給出了水平遷移速度對(duì)x和y方向水動(dòng)力系數(shù)的影響規(guī)律,從圖中可發(fā)現(xiàn),沖擊階段y方向受到的入水及噴濺沖擊作用與入水瞬間速度衰減幅值呈現(xiàn)相同趨勢。隨著水平速度的增加,x方向的入水沖擊力增大,但噴濺沖擊力卻減小。出現(xiàn)該現(xiàn)象是由于水平速度增加,噴濺到達(dá)運(yùn)動(dòng)體背流面時(shí)與運(yùn)動(dòng)體的相對(duì)速度減小,導(dǎo)致噴濺沖擊作用減小。在沖擊階段之后,y方向所受到的阻力以及x方向阻力均隨水平遷移速度的增加而增大。

    4 結(jié) 語

    本文基于重疊網(wǎng)格技術(shù),開展了凹形運(yùn)動(dòng)體入水過程運(yùn)動(dòng)特性數(shù)值研究,分析了初始垂向速度、水平遷移速度對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體入水過程運(yùn)動(dòng)特性及水動(dòng)力特性的影響,得到如下結(jié)論:

    1)在凹形運(yùn)動(dòng)體三自由度入水過程中,噴濺沖擊作用對(duì)凹形運(yùn)動(dòng)體角運(yùn)動(dòng)具有重要影響,運(yùn)動(dòng)體在水中旋轉(zhuǎn)方向與噴濺沖擊形成的力矩方向相同。

    2)凹形運(yùn)動(dòng)體入水運(yùn)動(dòng)存在2個(gè)運(yùn)動(dòng)占優(yōu)階段,在入水前期為平移運(yùn)動(dòng)占優(yōu),入水后期為旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)占優(yōu)。

    3)凹形運(yùn)動(dòng)體在下落過程中,質(zhì)心運(yùn)動(dòng)軌跡會(huì)產(chǎn)生回?cái)[而呈現(xiàn)“Z”型特征,垂向速度的增加對(duì)質(zhì)心回?cái)[運(yùn)動(dòng)具有抑制作用,水平遷移速度的增加對(duì)其具有促進(jìn)作用。

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