海上油田深部調(diào)剖組合方式實驗優(yōu)選*

曹偉佳 盧祥國 閆 冬 梁守成 呂 鑫 李 強(qiáng)

(1. 東北石油大學(xué)提高油氣采收率教育部重點實驗室 黑龍江大慶 163318； 2. 中海油田服務(wù)股份有限公司油田生產(chǎn)事業(yè)部 天津 300450；3. 海洋石油高效開發(fā)國家重點實驗室 北京 100028； 4. 中海油研究總院有限責(zé)任公司 北京 100028)

渤海油田具有儲層類型復(fù)雜、厚度大、非均質(zhì)性嚴(yán)重、巖石膠結(jié)強(qiáng)度低、注入水礦化度高、單井注采強(qiáng)度較高和注采井距大等特點，在長期注入水沖刷作用下，油藏孔滲結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，注水井和油井之間的高滲條帶已逐漸形成，現(xiàn)階段SZ36-1、LD10-1和PL19-3等油田都已經(jīng)進(jìn)入中高含水開發(fā)期，因此要實現(xiàn)和保持年產(chǎn)3 000×104t油氣產(chǎn)量目標(biāo)，就必須通過采油新工藝技術(shù)來實現(xiàn)老油田挖潛[1-3]。以SZ36-1油田為例，該油田目前已處于中高含水階段，剩余油主要分布在遠(yuǎn)離注入井區(qū)域，原有調(diào)剖技術(shù)已難以滿足實際需求，深部調(diào)剖已經(jīng)成為研究的重點[4-5]。

深部調(diào)驅(qū)技術(shù)包括交聯(lián)聚合物凝膠深部調(diào)剖技術(shù)、體膨顆粒深部調(diào)剖技術(shù)、GCD深部調(diào)驅(qū)技術(shù)等[6-8]。但深部調(diào)驅(qū)技術(shù)要求調(diào)剖劑能夠運移到地層深部，并且有效地封堵大孔道和高滲通道，單一類型調(diào)剖劑往往不能滿足要求，這就需要研發(fā)組合式調(diào)剖段塞來克服這些問題[9-11]。本文以高分子材料學(xué)、物理化學(xué)和油藏工程理論為指導(dǎo)，利用儀器檢測和物理模擬等技術(shù)手段，以聚合物凝膠和聚合物微球傳輸運移能力以及兩種不同調(diào)剖劑組合深部調(diào)剖效果等為評價指標(biāo)，開展了聚合物凝膠和聚合物微球在大孔道的傳輸運移能力和對大孔道封堵能力測試，并對其組合深部調(diào)剖工藝效果進(jìn)行了研究，為渤海油田深部調(diào)剖技術(shù)決策提供了實驗依據(jù)。

1 實驗條件

1.1 實驗材料

實驗用聚合物為大慶煉化公司生產(chǎn)的部分水解聚丙烯酰胺干粉(HPAM)，相對分子質(zhì)量為1 900×104，固含量為90%；交聯(lián)劑為Cr3+交聯(lián)劑，由東北石油大學(xué)實驗室合成，有效含量為2.15%；聚合物微球為微米級微球，由中海油研究總院有限責(zé)任公司提供，有效含量100%。

實驗用油為SZ36-1油田原油，油藏溫度65 ℃條件下原油黏度為70 mPa·s。

實驗用水為SZ36-1油田注入水，水質(zhì)分析見表1。

采用60 cm多測壓點長巖心進(jìn)行注入能力實驗，巖心長×寬×高為60 cm×4.5 cm×4.5 cm，氣測滲透率為8 000 mD；除注入孔外，沿巖心長度方向在距注入端10、30、50 cm處布置3個測壓孔。為防止成膠過快堵塞斷面，每隔1 h重新配樣，這與礦場井筒降黏措施相一致。

表1 實驗用水水質(zhì)分析

采用填砂管(向其中填入70目石英砂模擬大孔道)進(jìn)行聚合物凝膠封堵實驗，采用澆筑巖心(氣測滲透率為3000 mD)進(jìn)行聚合物微球封堵實驗。

采用石英砂環(huán)氧樹脂膠結(jié)人造巖心[12-14](圖1)進(jìn)行調(diào)剖效果實驗，巖心長×寬×高為30 cm×4.5 cm×4.5 cm，高滲透層氣測滲透率3 000 mD、高度22.5 mm，低滲透層氣測滲透率300 mD、高度22.5 mm。為模擬地層中大孔道情形，在高滲透層中布置一孔徑5mm貫穿孔眼，向貫穿孔眼中填入70目石英砂，模擬大孔道的滲透率可達(dá)15 000 mD。

圖1 層內(nèi)非均質(zhì)方巖心結(jié)構(gòu)示意圖

1.2 實驗設(shè)備

聚合物凝膠和聚合物微球溶液配制和儲存的儀器設(shè)備包括HJ-6型多頭磁力攪拌器、電子天平、燒杯、試管和HW-ⅢA型恒溫箱等。聚合物溶液剪切作用測試采用Waring攪拌器(7速、1檔，剪切20 s)。聚合物溶液和聚合物凝膠黏度測試采用布氏黏度計，聚合物微球粒徑測試采用生物顯微鏡。巖心驅(qū)替實驗設(shè)備主要包括平流泵、壓力傳感器、手搖泵和中間容器等，除特殊說明外，巖心驅(qū)替實驗速度為0.3 mL/min。除平流泵和手搖泵外，其他部分置于65 ℃恒溫箱內(nèi)。

1.3 實驗方案

1.3.1注入能力實驗

1)向巖心中注入1.2 PV弱凝膠，記錄入口端和其余3個測壓點壓力變化情況，候凝12 h，后續(xù)水驅(qū)至各個測壓點壓力穩(wěn)定，記錄壓力變化情況。

2)向巖心中注入1.2 PV強(qiáng)凝膠，記錄入口端和其余3個測壓點壓力變化情況，候凝12 h，后續(xù)水驅(qū)至各個測壓點壓力穩(wěn)定，記錄壓力變化情況。

3)向巖心中注入1.2 PV聚合物微球，記錄入口端和其余3個測壓點壓力變化情況，緩膨8 d，后續(xù)水驅(qū)至各個測壓點壓力穩(wěn)定，記錄壓力變化情況。

1.3.2封堵能力實驗

1) 采用柱狀填砂管(內(nèi)部尺寸2.5 cm×30 cm)，向其中填入石英砂，用來模擬高滲條帶滲透率，分別注入約2 PV弱凝膠和強(qiáng)凝膠，候凝12 h，后續(xù)水驅(qū)至壓力穩(wěn)定；

2) 向澆筑方巖心中注入1.2 PV聚合物微球(配制好微球須立即注入，濃度為5 000 mg/L)，緩膨8 d，后續(xù)水驅(qū)至壓力穩(wěn)定。

1.3.3分級組合深部調(diào)剖體系調(diào)剖效果測試

1) 孔眼封堵長度優(yōu)化。

將層內(nèi)非均質(zhì)巖心抽真空，然后飽和水，之后再飽和油，靜置24 h。水驅(qū)至含水70%，再向巖心孔眼中分別注入1/2、1/3和1/4倍孔眼體積弱凝膠，候凝12 h，后續(xù)水驅(qū)至含水95%，計算最終采收率，選取最佳注入孔眼體積。

2) 調(diào)剖劑多級組合調(diào)驅(qū)效果測試。

①將層內(nèi)非均質(zhì)巖心抽真空，然后飽和水，之后再飽和油，靜置24 h。水驅(qū)至含水70%，再向巖心孔眼中注入1/2倍孔眼體積弱凝膠，再注入1/2倍孔眼體積強(qiáng)凝膠，候凝12 h后注入0.1 PV聚合物微球，緩膨8 d，直接后續(xù)水驅(qū)至含水95%，計算最終采收率。

②按照上述方法，水驅(qū)至含水70%，再向巖心孔眼注入1/2優(yōu)化注入孔眼體積強(qiáng)凝膠，再注入1/2優(yōu)化注入孔眼體積弱凝膠，候凝12 h后注入0.1 PV聚合物微球，緩膨8 d，直接后續(xù)水驅(qū)至含水95%，計算最終采收率。

2 結(jié)果分析

2.1 分級調(diào)剖體系基本性能評價

2.1.1聚合物凝膠成膠效果評價

采用模擬注入水配制強(qiáng)凝膠和弱凝膠。配制弱凝膠時，聚合物濃度為3 000 mg/L，交聯(lián)劑濃度為2 000 mg/L；配制強(qiáng)凝膠時，聚合物濃度為4 000 mg/L，交聯(lián)劑濃度為3 000 mg/L；混合均勻后用Waring攪拌器進(jìn)行預(yù)剪切。油藏溫度65 ℃條件下，聚合物凝膠黏度與時間關(guān)系測試結(jié)果見表2。

表2 實驗用聚合物凝膠黏度測試結(jié)果

從表2可以看出，在聚合物和交聯(lián)劑濃度一定的條件下， 2種聚合物凝膠黏度在初期均增加緩慢，當(dāng)放置時間達(dá)到1.5 h時，聚合物凝膠黏度迅速增加，并且強(qiáng)凝膠黏度增加幅度更大，表明此時聚合物分子鏈與交聯(lián)劑間發(fā)生了交聯(lián)反應(yīng)。由此可見，強(qiáng)凝膠與弱凝膠的成膠速度差距不大，只是成膠強(qiáng)度相差較大。從表2還可以看出，聚合物凝膠初始黏度低，成膠后強(qiáng)度高，可避免進(jìn)入中低滲透層，因此聚合物凝膠可以作為一級調(diào)剖段塞。

2.1.2聚合物微球緩膨效果評價

利用金相顯微鏡對聚合物微球初始粒徑進(jìn)行測試(采用無水乙醇作為介質(zhì))，然后用模擬注入水配制微球溶液(濃度為5 000 mg/L)，混合均勻后用Waring攪拌器進(jìn)行預(yù)剪切，置于65 ℃保溫箱中。一定時間后取出少量樣品，用顯微鏡觀測微球外觀尺寸，聚合物微球粒徑與水化時間的關(guān)系見圖2。從圖2可以看出，聚合物微球吸水后開始膨脹，初期膨脹速度較快，水化時間達(dá)到2 d時微球粒徑由8.45 μm增大到27.14 μm，水化時間達(dá)到15 d后聚合物微球粒徑變化幅度較小。

圖2 聚合物微球粒徑與水化時間關(guān)系

2.2 傳輸運移能力測試

聚合物凝膠和聚合物微球注入和后續(xù)水驅(qū)實驗過程中注入壓力與PV數(shù)關(guān)系見圖3。

從圖3可以看出，聚合物凝膠體系注入巖心過程中入口處和測壓點1處壓力上升明顯，其中入口處壓力上升最快，測壓點1處壓力升幅較小，測壓點2、3處壓力明顯低于前兩個壓力，說明聚合物凝膠注入過程中已經(jīng)開始交聯(lián)反應(yīng)，形成了“區(qū)域性”網(wǎng)狀聚合物分子聚集體。由此可見，聚合物凝膠在傳輸運移過程中大部分滯留在巖心前端(占整個巖心長度的1/5～1/4)，而中后端滯留量較少，說明聚合物凝膠主要用來封堵近井地帶，并不適于開展深部調(diào)剖。在聚合物微球注入過程中，入口端處壓力呈現(xiàn)升高趨勢，測壓點1、2處壓力升高時間較晚，但升幅也較為明顯，測壓點3處壓力升幅較小。在后續(xù)水驅(qū)過程中，入口端和測壓點1、2處壓力升幅較大，說明此處聚合物微球滯留量較多，而測壓點3處滯留量較少。

圖3 聚合物凝膠、微球注入壓力與PV數(shù)關(guān)系

對比發(fā)現(xiàn)，在注入過程中，聚合物凝膠大部分滯留在巖心前端；而對于聚合物微球，不僅注入壓力較低，而且可運移到巖心中部，具有較強(qiáng)的傳輸運移能力，適合基質(zhì)部分深部調(diào)剖。

2.3 封堵效果測試

2.3.1聚合物凝膠封堵能力測試

聚合物凝膠注入填砂管模型過程和后續(xù)水驅(qū)結(jié)束時阻力系數(shù)、殘余阻力系數(shù)和封堵率實驗結(jié)果見表3，實驗過程中注入壓力與PV數(shù)關(guān)系見圖4。從表3可以看出，弱凝膠與強(qiáng)凝膠體系都可以對高滲透條帶(氣測滲透率為15 000 mD)實施有效封堵，封堵率接近100%。從圖4可以看出，凝膠體系注入巖心過程中，注入壓力持續(xù)升高，剪切作用增強(qiáng)，這會給孔隙內(nèi)成膠效果帶來不利影響。當(dāng)后續(xù)水驅(qū)達(dá)到4 PV后，注入壓力趨于穩(wěn)定并維持在0.5 MPa以上，表明2種凝膠體系在巖心多孔介質(zhì)內(nèi)形成了有效滯留，大幅度降低了孔隙過流端面和滲透率，產(chǎn)生了較好的封堵效果。

表3 聚合物凝膠阻力系數(shù)、殘余阻力系數(shù)和封堵率實驗數(shù)據(jù)

圖4 聚合物凝膠注入壓力與PV數(shù)關(guān)系

2.3.2聚合物微球封堵能力測試

聚合物微球注入澆筑巖心過程和后續(xù)水驅(qū)的阻力系數(shù)、殘余阻力系數(shù)和封堵率實驗結(jié)果見表4，實驗過程中注入壓力與PV數(shù)關(guān)系見圖5。從表4和圖5可以看出，聚合物微球注入過程中注入壓力呈現(xiàn)逐漸升高態(tài)勢，后續(xù)水驅(qū)階段壓力先升高后下降，最終趨于穩(wěn)定，并且高于注入微球時的壓力，說明聚合物微球在多孔介質(zhì)內(nèi)產(chǎn)生了水化膨脹現(xiàn)象，達(dá)到了良好的封堵效果，因此微球可對基質(zhì)部分(氣測滲透率5 000 mD)進(jìn)行深部調(diào)剖。但是，微球作為分散相體系在多孔介質(zhì)內(nèi)并不穩(wěn)定，后續(xù)水沖刷能夠驅(qū)出部分微球而使注入壓力產(chǎn)生下降。

表4 聚合物微球阻力系數(shù)、殘余阻力系數(shù)和封堵率實驗數(shù)據(jù)

圖5 聚合物微球注入壓力與PV數(shù)關(guān)系

2.4 調(diào)剖效果測試

2.4.1孔眼封堵長度優(yōu)化

聚合物弱凝膠注入段塞尺寸對最終采收率影響的實驗結(jié)果見表5。從表5可知，隨著聚合物凝膠注入段塞尺寸(孔眼體積)增加，采收率增加，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)方面考慮，聚合物凝膠注入段塞尺寸取1/3～1/2孔眼體積為宜?？紤]到礦場大孔道發(fā)育較為嚴(yán)重，最終選定注入1/2孔眼體積。

表5 聚合物弱凝膠注入段塞尺寸對采收率的影響

注：1/2孔眼體積≈3.0 mL；1/3孔眼體積≈2.0 mL；1/4孔眼體積≈1.5 mL。

2.4.2調(diào)剖劑多級組合調(diào)驅(qū)效果測試

調(diào)剖體系注入段塞順序?qū)ψ罱K采收率影響的實驗結(jié)果見表6。從表6可知，在調(diào)剖劑注入段塞尺寸相同條件下，采取先注入弱凝膠、再注入強(qiáng)凝膠的方式，對于提高采收率的程度要好于相反的注入方式。實驗過程中注入壓力、含水率和采收率與PV數(shù)關(guān)系見圖6。

表6 調(diào)剖劑組合方式對采收率的影響

圖6 兩種組合方式注入壓力、含水率、采收率與PV數(shù)關(guān)系

從圖6可以看出，調(diào)剖劑注入階段，注入壓力迅速上升，含水率下降，采收率迅速增加。后續(xù)水驅(qū)階段，注入壓力下降，最終保持平穩(wěn)，含水率上升，采收率曲線變緩。進(jìn)一步觀察可以發(fā)現(xiàn)，采用“弱凝膠+強(qiáng)凝膠+聚合物微球”的組合方式，采收率增幅最高,可提高22.5個百分點。這是因為所注入的聚合物凝膠段塞首先進(jìn)入填砂孔眼(大孔道)，而弱凝膠中聚合物與交聯(lián)劑濃度較低，成膠強(qiáng)度相對較低，有助于向出口端推進(jìn)，有效減弱“端面效應(yīng)”現(xiàn)象，達(dá)到深部調(diào)剖的目標(biāo)，后續(xù)聚合物微球發(fā)生液流轉(zhuǎn)向，進(jìn)入巖心基質(zhì)部分產(chǎn)生封堵，進(jìn)一步提高采收率。因此，推薦此組合方式進(jìn)行海上油田深部調(diào)剖。

3 結(jié)論

聚合物微球在注入巖心過程中，注入壓力較低，可運移到巖心中部，具有較強(qiáng)的傳輸運移能力，并且可在儲層深部孔隙內(nèi)緩膨，適宜基質(zhì)孔隙封堵和深部液流轉(zhuǎn)向。與聚合物微球相比，聚合物凝膠體系傳輸運移能力較差，但封堵作用較強(qiáng)，適宜近井地帶大孔道或特高滲透條帶封堵。采取“弱凝膠+強(qiáng)凝膠+聚合物微球”的二級調(diào)驅(qū)段塞最終提高采收率幅度較大，較水驅(qū)階段可提高22.5個百分點，增油降水效果較優(yōu)，推薦此組合方式進(jìn)行海上油田深部調(diào)剖。