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    黃河上游某水電站Ⅱ號變形體底滑面強度的參數(shù)選取及論證

    2015-12-11 02:24:56王啟鴻賈九名常興兵賈新會
    關鍵詞:變形體滑面泥質(zhì)

    王啟鴻,賈九名,常興兵,賈新會

    (西北勘測設計研究院有限公司,陜西 西安 710065)

    黃河上游某水電站為黃河上較大的水電樞紐工程,建筑物由雙曲拱壩、壩身表孔與深孔泄水建筑物、發(fā)電地下廠房系統(tǒng)等組成,設計壩型為對數(shù)螺旋線雙曲拱壩,壩頂高程2 460 m,壩高250 m,水庫正常蓄水位2 452 m,電站總庫容10.79×108m3,裝機容量4 200 MW,多年平均發(fā)電量102.23 ×108kW·h.目前已正常發(fā)電運行近5 a[1].

    壩址區(qū)出露的巖層主要為中生代印支期花崗巖及三疊系淺變質(zhì)巖. 壩區(qū)山高坡陡、峽窄谷深,河流流向近EW 向,岸坡陡峻,呈明顯的“V”字型. 谷底至岸頂高差達600 ~700 m. 兩岸基巖裸露[2]. 壩址左岸緊鄰左壩肩下游的花崗巖體中發(fā)育Ⅱ號變形體,其穩(wěn)定性主要影響壩后消能區(qū)的安全,對電站施工及長期安全運行意義重大.

    斷層、裂隙等相對于完整巖體均屬軟弱面,而且由于其常具有一定的寬度,成為巖體中的相對軟弱層帶[3].這些軟弱層帶具有較低的力學參數(shù)特征,是控制建筑物、邊坡等穩(wěn)定的關鍵結(jié)構面[3]. 文中主要針對黃河上游某左壩肩下游的Ⅱ號變形體控制性底滑面Hf4 緩傾角斷層,在查明其控制性底滑面基本地質(zhì)特征的前提下,對Hf4 軟弱帶進行了現(xiàn)場大剪試驗、斷層泥室內(nèi)物理力學試驗、室內(nèi)中剪及便攜式直剪試驗、室內(nèi)軟弱層帶高壓試驗等一系列試驗.初步進行室內(nèi)試驗成果分析、變形參數(shù)評價,對比壩址區(qū)軟弱結(jié)構面試驗結(jié)果及相類似工程中軟弱結(jié)構面的力學參數(shù),較為合理、可靠地論證了軟弱結(jié)構面的力學參數(shù),在此基礎上,再選擇軟弱結(jié)構面的具體參數(shù)建議值.

    1 工程地質(zhì)條件

    1.1 Ⅱ號變形體工程地質(zhì)條件

    Ⅱ號變形體位于左岸壩后花崗巖體中,前緣高程2 400 m,后緣高程2 650 m.其邊界為:上游側(cè)切割(滑)面F29,下游側(cè)切割面L145,底滑面Hf4,后緣拉裂面LF1. 此外,變形體還受內(nèi)部F132、F151、Hf33 等結(jié)構面分割,如圖1 所示. Ⅱ號變形體上游側(cè)為F29 沖溝,靠黃河一側(cè)為深切峽谷,在地形上兩面臨空,橫剖面如圖2 所示.

    圖1 右岸山頂遠視Ⅱ號變形體全貌

    圖2 Ⅱ號變形體橫剖面(單位:m)

    1.2 Hf4 斷層帶地質(zhì)條件

    Hf4 滑帶成分復雜、結(jié)構紊亂,帶內(nèi)糜棱質(zhì)、泥粉質(zhì)及細小構造角礫相互混雜,物質(zhì)松散、未膠結(jié)或膠結(jié)很差. Hf4 斷層帶總體產(chǎn)狀為NE40° ~80°SE∠5° ~18°;淺部產(chǎn)狀為NE65° ~80°SE∠15° ~18°;深部產(chǎn)狀為NE15° ~40°SW∠12° ~14°;局部產(chǎn)狀為NW290°SW∠5° ~10°,如圖3 所示. 其中寬度20 ~50 cm,充填紅色泥(厚約1 ~2 cm,較連續(xù))、白色泥(厚約0.2 ~0.5 cm)與鐵銹色巖塊互層,膠結(jié)差,面粗糙較平直,上盤影響帶0.5 ~0.8 m,下盤影響帶0.2 ~1.5 m,影響帶內(nèi)裂隙發(fā)育且充填物膠結(jié)較差,巖體較破碎,主要以鐵銹色碎裂巖塊為主,塊徑一般為0.3 ~0.5 m.

    圖3 勘探點與抗剪硐實測坐標擬合的Hf4 斷層趨勢面

    2 Hf4 斷層帶各項試驗成果

    2.1 斷層帶泥的礦物成分確定

    滑帶的化學成分及礦物成分是滑帶物理特性的一個重要方面,為了了解滑帶土的組成,需要對取得的滑帶土進行化學成分和礦物成分分析,分析結(jié)果可以從側(cè)面反映滑帶土的抗剪強度參數(shù)情況[4]. 比如蒙脫石含量稍高的滑帶土塑限含水量一般在28%或以上,而含伊利石的塑限含水量多為16% ~20%.當滑帶土的含水量為21%時,則含蒙脫石的滑帶土呈現(xiàn)固態(tài),而含伊利石的已進入塑態(tài).在這種情況下,即使含水量一樣,其抗剪強度參數(shù)也是不一樣的;呈現(xiàn)固態(tài)的強度高,而呈現(xiàn)塑態(tài)的強度低[4].Hf4 斷層泥的組成物通過χ 衍射、紅外光譜分析、差熱分析、陽離子代換量等方法進行分析,獲得的礦物成分主要為石英、方解石、長石、伊利石、綠泥石等,其中黏土礦物僅伊利石一種[5].

    2.2 室內(nèi)、現(xiàn)場試驗成果

    2.2.1 斷層帶泥的室內(nèi)物理力學試驗成果

    為了更好地進行對比分析,對Hf4 和F29 斷層帶進行了多處取樣的室內(nèi)強度試驗,有室內(nèi)中型剪、便攜式直剪和斷層泥室內(nèi)常規(guī)等試驗,試驗成果見表1.

    表1 室內(nèi)剪切試驗成果匯總

    2.2.2 現(xiàn)場大剪試驗成果

    表2 為天然狀態(tài)下各結(jié)構面的參數(shù)基本值.

    表2 結(jié)構面現(xiàn)場剪切試驗成果匯總

    2.2.3 結(jié)構再生試驗成果

    將現(xiàn)場取得的Hf4 斷層帶試樣裝入高壓固結(jié)儀中進行壓縮,獲得不同壓力下泥質(zhì)物的孔隙比、含水量、密度,得出孔隙比與正應力的關系,然后利用有限元法計算出滑面上不同部位的正應力[4]. 根據(jù)孔隙比-含水量-正應力的相關關系,得到滑面上的含水量.再將滑帶土調(diào)制成不同含水量的試樣進行直剪試驗,得到含水量與抗剪強度之間的關系,進一步可得到滑面上不同部位的抗剪強度參數(shù)值,最后經(jīng)綜合比較后選取滑面的抗剪強度參數(shù)值,由試驗成果建立斷層泥質(zhì)物高壓試驗孔隙比(e)與壓力(P,單位MPa)的關系,經(jīng)相關分析獲得的關系式為:

    由試驗成果建立的斷層泥質(zhì)物高壓試驗孔隙比與壓力P 的關系曲線如圖4 所示.

    從圖4 中和高壓固結(jié)儀中得到的孔隙比可以看出,其值在0.600 以上(此時含水量為液限)的泥質(zhì)物在壓力達到3.2 MPa 時,泥質(zhì)物的孔隙比將降低至0.269 ~0.390,飽和含水量由25%降至10% ~14%.這反映出,處于高壓下的泥質(zhì)物有低的孔隙比、低的含水量和高的干密度. 獲得不同部位斷面上的應力值后,可以利用前面高壓試驗成果得到的壓力-孔隙比關系式(1)分析斷層泥質(zhì)物的性狀特征——孔隙比及對應的飽和含水量.然后結(jié)合建立的強度參數(shù)與物性指標、狀態(tài)指標的關系式,研究強度參數(shù)的基本量值[6].為此開展了較多室內(nèi)強度試驗.

    圖4 Hf4 斷層帶泥質(zhì)物高壓試驗的e-P 曲線

    現(xiàn)場取了Hf4 斷層帶泥質(zhì)物樣品,在室內(nèi)制成不同含水量、不同性狀指標Ws/Wp(Ws為天然含水量;Wp為塑限含水量)的試樣. 這里將Ws/Wp稱作性狀指標是因該分式中Ws可代表含水量,也可代表泥質(zhì)的孔隙比(孔隙比e 與飽和含水量有一一對應關系),還可代表干密度(因為土的密度Q ≈2.70 g/cm3.由e=(Q/rd)-1 可知,當Q≈常數(shù),則e 和rd呈反比關系;可以通過rd=Q/(1 +e)計算出干密度).因此,Ws可表征泥質(zhì)物的基本物理指標.當Ws/Wp=1 時,此時泥質(zhì)物處于塑/固態(tài)的臨界狀態(tài);當Ws/Wp<1 時,泥質(zhì)物為固態(tài);當Ws/Wp>1時,泥質(zhì)物可為液態(tài). 因此,Ws/Wp的高低可以表征泥質(zhì)物的不同狀態(tài),因此稱為性狀指標.

    將制成的不同性狀指標的試樣進行剪切試驗,獲得其對應的c、f 值,具體結(jié)果見表3.

    表3 PD19 平硐軟弱面Hf4 斷層帶泥質(zhì)物不同性狀時的強度參數(shù)匯總

    將表3 中的Ws/Wp與c、f 進行相關分析,得到c與Ws/Wp、f 與Ws/Wp的相關方程及曲線,如圖5、圖6 所示.

    圖5 斷層帶泥質(zhì)物試樣的f-Ws/Wp 關系曲線

    圖6 斷層帶泥質(zhì)物試樣的c-Ws/Wp 曲線

    從圖5 和圖6 中可以看出,這些指標間有良好的相關性,可以用來評價斷層的強度參數(shù).2.2.4 Hf4 斷層帶泥質(zhì)物強度的確定

    前面已經(jīng)建立了泥質(zhì)物孔隙比e 與壓應力P 的關系,用有限元方法計算出各斷層面上的正應力.將計算的正應力代入壓力P 與e 的相關方程,便可得到相應的天然條件下泥質(zhì)物的孔隙比基本值. 由下式可以計算出泥質(zhì)物的含水量Ws.

    當Sr=100%時,

    式中:Sr為飽和度,%;G 為泥質(zhì)物密度;e 為泥質(zhì)物孔隙比;W(Ws)為含水量.

    同時,應用試驗成果建立了泥質(zhì)物不同性狀條件下的摩擦系數(shù)、黏聚力的相關方程(4)、(5);將計算得到的Ws除以Wp,即Ws/Wp分別代入式(4)、(5),便可以計算出泥質(zhì)物的基本強度指標.

    計算可得:f 峰值的平均值為0.45,c 峰值的平均值為0.43 MPa.

    3 關于底滑面Hf4 強度參數(shù)的分析論證及確定

    3.1 室內(nèi)試驗成果的分析

    由上述室內(nèi)和現(xiàn)場試驗成果繪制出中剪試驗的τ-σ 關系圖,如圖7 所示.由于中剪和現(xiàn)場大剪試驗都是以同一條斷層為主,因而兩項成果具有可對比性和基本一致性. 大剪τ - σ 關系曲線如圖8所示.

    圖7 室內(nèi)中型剪斷試驗的τ-σ 關系圖

    圖8 現(xiàn)場抗剪(斷)試驗的τ-σ 關系圖

    由圖7 和圖8 可知,大剪試驗的點群中心值、中剪的上、下限值與圍壓狀態(tài)下與結(jié)構面充填物性狀的計算值相近,大剪的試驗值實際上均為受過次生變動、夾泥較多的強度參數(shù)值.現(xiàn)場開挖軟弱帶土會有一定程度的松弛,需再造樣. 因此,通過這種試驗方法得到的滑帶土抗剪強度參數(shù)與真實狀態(tài)下的滑帶土的抗剪強度參數(shù)有一定的差別,室內(nèi)試驗值和便攜式直剪試驗值顯示的數(shù)值均偏高,受試驗重塑制樣和方法本身的限制,這些試驗成果只能作為參考.

    3.2 現(xiàn)場大剪試驗成果分析

    從表2 可以看出,底滑面Hf4 的所有試驗強度值均很接近,抗剪摩擦系數(shù)峰值f 為0.34 ~0.37,黏聚力c 為0.06 ~0.07 MPa.PD19 -1 號平硐中一點c 值高達0.30 MPa,因該點位于Hf4、F29 結(jié)構面下盤巖體中,結(jié)構面性狀好于29 號平硐和19 -1 號平硐中受過重力蠕滑錯動的Hf4 結(jié)構面. 同樣,19 號平硐中Hf7 結(jié)構面上部裂隙中的一組大剪成果值更高,峰值f 為0.6,c 為0.195 MPa.值得指出的是,在29 號平硐、19 -1 號平硐中Ⅱ號變形體底滑面Hf4上做的2 組大剪試驗成果中,抗剪強度值與抗剪斷強度值完全一樣.說明經(jīng)上部變形巖體的重力蠕滑錯動后,Hf4 結(jié)構面的強度已接近殘余值.

    從以上試驗成果可以看出,Hf4 結(jié)構面強度值總體較接近,比較整個壩址區(qū)同類結(jié)構面強度的試驗成果可知,其他部位各類結(jié)構面的大剪試驗值(如Hf8、Hf10、Hf3 等),一般f 為0. 4 ~0. 5,c 為0.08 ~0.13 MPa,c 最大為0.25 MPa. 這充分說明,作為變形體滑動面的F29、Hf4 結(jié)構面,在上部巖體產(chǎn)生滑動變形后,其力學性能顯著降低.

    3.3 底滑面Hf4 參數(shù)的確定

    各試驗方法所得的底滑面Hf4 的強度參數(shù)平均值見表4.

    表4 各試驗方法所得的強度參數(shù)平均值

    從表4 中可看出,其中摩擦系數(shù)f 為0. 35 ~0.47,盡管在各組試驗中存在一定的差異(f 可能是一個范圍值),但其平均值之間差別較小,以標準值作為建議值,黏聚力c 為0.029 ~0.600 MPa,相對差別較大,可能受各部位含水率影響較大.試樣的制作過程中若不注意松弛吸水,必然會造成平硐中有地下水,水流滴滲到試件上,造成試件含水量發(fā)生變化,而無水平硐中的試樣能保持初始狀態(tài).

    另外現(xiàn)場調(diào)查表明,大部分取樣或試驗位置有連續(xù)的夾泥,少部分為巖屑型或巖屑夾泥型.試驗成分的差異可能導致試驗結(jié)果的差異,因此試驗結(jié)果的c 值較為分散. 對多組試驗進行統(tǒng)計分析,取80%的試樣保證率.

    綜合考慮各試驗方法的試驗條件、結(jié)構面性狀、充填物礦物成分和變形體現(xiàn)今特征[7],對底滑面Hf4 飽和狀態(tài)下的力學參數(shù)的建議取值見表5.

    表5 Ⅱ號變形體底滑面Hf4 的抗剪參數(shù)建議取值

    4 結(jié) 語

    在我國大型水電站興建過程中,經(jīng)常遇到軟弱結(jié)構面控制不良的地質(zhì)體,這些地質(zhì)體影響軟弱結(jié)構面的抗剪強度的因素錯綜復雜. 文中在分析論證室內(nèi)、現(xiàn)場試驗成果的基礎上,結(jié)合結(jié)構面本身的性狀和工程特性給出了Ⅱ號變形體控制性底滑面的抗剪強度參數(shù)的建議取值.實際應用中,因軟弱面地質(zhì)結(jié)構成分和性狀對參數(shù)的影響較大,同類工程中要綜合考慮影響軟弱結(jié)構面的各種因素.

    [1]萬宗禮,劉釗,楊永明,等.黃河上游某水電站工程可行性研究報告(第三篇·工程地質(zhì))[R].西安:中水顧問集團西北勘測設計研究院,2002.

    [2]姚栓喜,陳永福,劉志新,等.黃河上游某水電站工程拱壩結(jié)構設計專題報告[R].西安:中水顧問集團西北勘測設計研究院,2002.

    [3]萬宗禮,聶德新,楊天俊. 高拱壩建基巖體的研究與實踐[M].北京:水利水電出版社,2009.

    [4]東北大學,總參工程兵第四設計研究院,中鐵西南科學研究院有限公司,等. 工程巖體分級標準:GB/T 50218—2014[S].北京:中國計劃出版社,2015.

    [5]張咸恭,聶德新,任光明,等.圍壓效應與軟弱夾層泥化的可能性分析[J].地質(zhì)論評,1990,36(2):160 -166.

    [6]黃潤秋,萬宗禮,聶德新,等.黃河上游某水電站高邊坡穩(wěn)定性的系統(tǒng)工程地質(zhì)研究[M].成都:成都科技大學出版社,1991.

    [7]王啟鴻,王淼,馬毅樂. 高拱壩可利用巖體標準的確定[J].華北水利水電學院學報,2010,31(4):123 -126.

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