天然氣差壓余能綜合利用項(xiàng)目安裝調(diào)試的主要問(wèn)題分析

李慶有

上海申能臨港燃機(jī)發(fā)電有限公司

引言

1 項(xiàng)目簡(jiǎn)介

1.1 生產(chǎn)工藝

差壓發(fā)電項(xiàng)目的簡(jiǎn)要工藝流程為：（1）從LNG儲(chǔ)氣罐氣化升壓后的常溫高壓天然氣首先進(jìn)入雜用水換熱器，利用電廠機(jī)組雜用水余熱對(duì)其進(jìn)行前置加熱；（2）經(jīng)加熱后的高壓天然氣直接進(jìn)入透平膨脹機(jī)做功，膨脹機(jī)通過(guò)齒輪箱帶動(dòng)發(fā)電機(jī)對(duì)外發(fā)電；（3）膨脹減壓后的低溫天然氣進(jìn)入海水換熱器，利用機(jī)組閉冷器、凝汽器余熱將低溫天然氣加熱到常溫，然后直接進(jìn)入城市管網(wǎng)；（4）從海水換熱器出來(lái)的經(jīng)降溫后的循環(huán)水，排入循環(huán)水回水井平衡回水井溫度，實(shí)現(xiàn)生態(tài)排放，或是參與冷卻機(jī)組凝汽器和閉冷器，以提高機(jī)組效率；（5）為保證下游城市管網(wǎng)用氣安全，對(duì)膨脹機(jī)并聯(lián)設(shè)置了2×100%容量調(diào)壓調(diào)流旁路。

1.2 主要設(shè)備

差壓發(fā)電項(xiàng)目主要設(shè)備包括：一套天然氣膨脹發(fā)電機(jī)組、一臺(tái)前置雜用水換熱器、2臺(tái)60%容量后置海水換熱器、2組100%容量調(diào)壓調(diào)流旁路和相關(guān)連接氣水管路等。其中，膨脹發(fā)電機(jī)組主要由單級(jí)透平膨脹機(jī)、減速齒輪箱、發(fā)電機(jī)等設(shè)備組成，包括潤(rùn)滑油系統(tǒng)、干氣密封系統(tǒng)等輔助系統(tǒng)；前置雜用水換熱器和后置海水換熱器均為管殼式換熱器，天然氣在前置加熱器中從管道內(nèi)側(cè)走，在后置換熱器中從殼側(cè)走；每組調(diào)壓調(diào)流旁路主要包括1個(gè)緊急切斷閥、1個(gè)調(diào)壓閥、1個(gè)調(diào)流閥及前后2個(gè)手動(dòng)隔絕門(mén)等。該項(xiàng)目重要設(shè)備和質(zhì)能流程圖見(jiàn)圖1。

圖1 差壓發(fā)電項(xiàng)目質(zhì)能流程圖

2 調(diào)試的主要問(wèn)題

該項(xiàng)目作為國(guó)內(nèi)最大的天然氣差壓發(fā)電項(xiàng)目，所采用的透平膨脹機(jī)、天然氣前置和后置換熱器、調(diào)壓調(diào)流旁路等系統(tǒng)設(shè)備，在國(guó)內(nèi)尚未有相當(dāng)容量等級(jí)機(jī)組的安裝、調(diào)試經(jīng)驗(yàn)。項(xiàng)目建設(shè)過(guò)程中發(fā)生過(guò)諸如ESV閥動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)、干氣密封流量不穩(wěn)定、發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)異常等問(wèn)題，具體情況如下。

2.1 ESV閥動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)

ESV閥作為膨脹機(jī)天然氣入口緊急關(guān)斷裝置，對(duì)膨脹機(jī)緊急情況下的安全保護(hù)發(fā)揮著關(guān)鍵作用。閥門(mén)為氣動(dòng)蝶閥，儀用氣壓力要求4.1～5.5bar，為防止異常情況下膨脹機(jī)超速，設(shè)置該閥動(dòng)作時(shí)間＜0.5秒；為防止閥門(mén)動(dòng)作后，閥后余氣帶動(dòng)膨脹機(jī)超速，安裝過(guò)程中要求閥后天然氣管道總長(zhǎng)不超過(guò)2倍管道直徑。

ESV閥安裝就位后，在首次調(diào)試過(guò)程中，閥門(mén)快關(guān)時(shí)間為0.97秒；調(diào)試人員將儀用氣管容降至最低，并將氣缸供氣壓力由5.0bar降至4.5bar后，快關(guān)時(shí)間降至0.706秒，仍不能滿(mǎn)足要求。

2.2 干氣密封流量不穩(wěn)定

膨脹發(fā)電機(jī)組中的透平膨脹機(jī)與齒輪箱安裝在一起，為防止天然氣經(jīng)高速軸外漏或滲入齒輪箱，在高速軸上設(shè)置一套干氣密封裝置。該裝置分天然氣密封和氮?dú)饷芊鈨刹糠?，兩個(gè)系統(tǒng)主要設(shè)備和工藝流程相似。其中，天然氣密封氣源取自膨脹機(jī)進(jìn)口高壓管路（壓力大于65bar），氮?dú)饷芊鈿庠磥?lái)自單獨(dú)設(shè)立的制氮機(jī)（壓力為8bar）；干氣密封結(jié)構(gòu)和工藝流程見(jiàn)圖2。在機(jī)組運(yùn)行時(shí)，為防止天然氣外漏或滲入齒輪箱，要求通過(guò)差壓調(diào)節(jié)閥將系統(tǒng)中孔板前后差壓恒定在20～50kPa之間。

這同樣適用于統(tǒng)治者，其應(yīng)做的是以辯證思維合理運(yùn)用自身的危機(jī)意識(shí)，在主觀上樹(shù)立正確的思維去引導(dǎo)客觀實(shí)踐，避免制度的局限性所帶來(lái)的負(fù)面效應(yīng)。 在老子看來(lái)，那樣無(wú)法適應(yīng)多變的社會(huì)形勢(shì)，反而會(huì)造成國(guó)力的損耗，引起不利的局面。 這不是對(duì)于社會(huì)的關(guān)鍵因素的忽視，更不是單純地肯定空想社會(huì)形態(tài)的復(fù)歸而否定社會(huì)形態(tài)進(jìn)化的現(xiàn)實(shí)性、復(fù)雜性、特殊性。

圖2 干氣密封結(jié)構(gòu)和工藝流程圖

在調(diào)試天然氣密封過(guò)程中，調(diào)試人員按照設(shè)備供應(yīng)商指導(dǎo)隔離相關(guān)閥門(mén)，在進(jìn)氣過(guò)程中將天然氣密封差壓調(diào)節(jié)閥氣膜打穿。在對(duì)差壓調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)仔細(xì)檢查后發(fā)現(xiàn)該系統(tǒng)在設(shè)計(jì)時(shí)缺少部分必要的隔離閥；同時(shí)，供應(yīng)商指導(dǎo)調(diào)試流程與差壓調(diào)節(jié)閥使用說(shuō)明書(shū)中調(diào)試流程存在差異。經(jīng)優(yōu)化該系統(tǒng)后，在第二次調(diào)試過(guò)程中發(fā)現(xiàn)：當(dāng)調(diào)整好差壓調(diào)節(jié)閥后，孔板前后壓差受膨脹機(jī)進(jìn)出口壓差影響較大，兩者存在明顯的線性關(guān)系（見(jiàn)圖3），不能恒定在20～50kPa之間。

圖3 天然氣密封孔板差壓與膨脹機(jī)進(jìn)出口差壓關(guān)系圖

2.3 發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)異常

發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)在調(diào)試過(guò)程中的主要問(wèn)題如下：（1）發(fā)電機(jī)安裝就位后，在單機(jī)試轉(zhuǎn)過(guò)程中，發(fā)電機(jī)本體前后軸承振動(dòng)較大，驅(qū)動(dòng)端水平方向座振最高為4.137mm/s，明顯高于發(fā)電機(jī)出廠要求值（3.8mm/s）；（2）發(fā)電機(jī)單轉(zhuǎn)調(diào)試合格后，膨脹發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)調(diào)試時(shí)，發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)信號(hào)在開(kāi)啟膨脹機(jī)輔機(jī)時(shí)容易發(fā)生突變，影響機(jī)組調(diào)試。

2.4 膨脹機(jī)高速軸推力瓦溫度高

在膨脹發(fā)電機(jī)組負(fù)荷調(diào)試過(guò)程中，膨脹機(jī)高速軸推力瓦溫度受機(jī)組運(yùn)行工況的影響較為明顯。發(fā)電機(jī)組低負(fù)荷時(shí)，推力瓦溫度會(huì)逐漸升高至近115℃，接近機(jī)組跳機(jī)溫度；升高負(fù)荷后，推力瓦溫度會(huì)逐漸降低至正常溫度（80～95℃）。

2.5 旁路調(diào)流振蕩

膨脹機(jī)調(diào)壓調(diào)流旁路在調(diào)試過(guò)程中碰到的問(wèn)題如下：（1）膨脹機(jī)停機(jī)后，旁路設(shè)置成自動(dòng)調(diào)流方式后，調(diào)流閥出現(xiàn)明顯的振蕩現(xiàn)象（見(jiàn)圖4），天然氣流量也伴隨波動(dòng)；（2）在天然氣通流情況下，調(diào)流閥最大開(kāi)度僅為40%，無(wú)法繼續(xù)增大開(kāi)度，不能滿(mǎn)足一般工況下的調(diào)流作用。

圖4 旁路調(diào)流閥調(diào)試過(guò)程中波動(dòng)情況

2.6 IGV波動(dòng)

膨脹機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)模式主要包括：IGV手動(dòng)控制模式、流量控制模式、壓力控制模式、負(fù)荷過(guò)載限制模式和天然氣低溫限制模式，模式之間可以通過(guò)控制切換。在模式切換調(diào)試過(guò)程中，因膨脹機(jī)入口IGV大幅波動(dòng)，導(dǎo)致膨脹機(jī)負(fù)荷也隨著大幅波動(dòng)，影響機(jī)組安全。

3 問(wèn)題分析與處理

3.1 ESV閥動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)

ESV閥控制流程見(jiàn)圖5，該閥門(mén)氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)主要包括：主氣缸、氣動(dòng)排氣球閥、自動(dòng)排氣閥、電磁閥1、電磁閥2、儀用氣調(diào)壓閥和濾網(wǎng)等。ESV閥打開(kāi)過(guò)程中，電磁閥1打開(kāi)，自動(dòng)排氣閥和氣動(dòng)排氣球閥關(guān)閉；然后，電磁閥2打開(kāi)，主氣缸進(jìn)氣，閥門(mén)緩慢打開(kāi)。緊急情況下，電磁閥1和2同時(shí)關(guān)閉，自動(dòng)排氣閥打開(kāi)，先將氣動(dòng)排氣球閥的小氣缸泄壓后，排氣球閥打開(kāi)，然后ESV閥主氣缸放氣，閥門(mén)關(guān)閉。ESV閥動(dòng)作總時(shí)間t0包括：氣動(dòng)排氣球閥小氣缸放氣時(shí)間t1和ESV閥主氣缸泄壓時(shí)間t2。

圖5 膨脹機(jī)進(jìn)口ESV閥控制系統(tǒng)圖

調(diào)試過(guò)程中，專(zhuān)業(yè)人員發(fā)現(xiàn)t1和t2幾乎相同，均約0.4s。因此，僅通過(guò)改變氣動(dòng)排氣球閥口徑或優(yōu)化氣缸排氣閥型式，是不能滿(mǎn)足ESV閥動(dòng)作時(shí)間要求的。經(jīng)多方專(zhuān)業(yè)人員分析討論后，確定該閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)選型錯(cuò)誤，需要對(duì)ESV閥主氣缸尺寸和氣缸排氣球閥型式進(jìn)行重新優(yōu)化，以同時(shí)縮短氣動(dòng)排氣球閥打開(kāi)時(shí)間t1和主氣缸排氣時(shí)間t2。優(yōu)化后，主氣缸容積縮小、氣缸排氣閥通徑不變，氣動(dòng)排氣閥動(dòng)作時(shí)間縮短。最終，ESV閥動(dòng)作時(shí)間縮短至0.45s，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

3.2 干氣密封流量不穩(wěn)定

天然氣密封差壓調(diào)節(jié)閥氣膜打穿，主要原因?yàn)椋海?）設(shè)計(jì)廠家對(duì)國(guó)外引進(jìn)的技術(shù)未能消化吸收；（2）面對(duì)從未接觸過(guò)的工藝流程，專(zhuān)業(yè)人員對(duì)設(shè)計(jì)圖紙未能?chē)?yán)格技術(shù)審核。在后續(xù)調(diào)試中，天然氣密封孔板前后差壓一直受氣源壓力和膨脹機(jī)進(jìn)出口壓差影響，不能恒定在要求的范圍內(nèi)。設(shè)計(jì)廠方請(qǐng)閥門(mén)專(zhuān)家來(lái)現(xiàn)場(chǎng)檢查分析，初步判斷為差壓調(diào)節(jié)閥管路設(shè)計(jì)不合理；但是按照相關(guān)建議改造后，仍然不能解決這一問(wèn)題。

經(jīng)分析討論發(fā)現(xiàn)，氮?dú)饷芊夂吞烊粴饷芊馑捎玫牟顗赫{(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)形式完全相同。但是，氮?dú)饷芊獠顗赫{(diào)節(jié)閥是將8bar的氣源控制在20～50kPa的級(jí)別；天然氣差壓調(diào)節(jié)閥是將＞65bar的氣源控制在20～50kPa的級(jí)別。兩者相對(duì)控制精度和靈敏度差距幾乎是一個(gè)數(shù)量級(jí)，但仍然選用結(jié)構(gòu)形式相同的差壓調(diào)節(jié)閥，說(shuō)明差壓閥的選型可能不合理。經(jīng)與廠家協(xié)商后更換了控制精度和靈敏度更高的天然氣差壓調(diào)節(jié)閥后，天然氣密封調(diào)試運(yùn)行正常。

3.3 發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)異常

在發(fā)電機(jī)單轉(zhuǎn)調(diào)試過(guò)程中，針對(duì)軸承振動(dòng)大的問(wèn)題，振動(dòng)分析人員借助ADRE 408振動(dòng)分析儀對(duì)發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)進(jìn)行了分析，振動(dòng)曲線見(jiàn)圖6。根據(jù)振動(dòng)頻譜圖和軸心軌跡圖，初步斷定本次軸承振動(dòng)異常原因?yàn)閯?dòng)平衡問(wèn)題[3]。隨后，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡試驗(yàn)，并通過(guò)平衡塊將發(fā)電機(jī)各軸承振動(dòng)調(diào)整至2.5mm/s以?xún)?nèi)。

圖6 發(fā)電機(jī)軸承座振圖

在膨脹發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)調(diào)試過(guò)程中，針對(duì)發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)信號(hào)突變的問(wèn)題，經(jīng)振動(dòng)方面的專(zhuān)業(yè)人員分析和試驗(yàn)后，查明為發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)探頭引出線屏蔽層接線設(shè)計(jì)錯(cuò)誤（兩點(diǎn)接地），導(dǎo)致發(fā)電機(jī)振動(dòng)信號(hào)容易受到外部干擾。經(jīng)對(duì)相關(guān)接地線進(jìn)行了調(diào)整，發(fā)電機(jī)軸承振動(dòng)良好。

3.4 膨脹機(jī)高速軸推力瓦溫度高

膨脹發(fā)電機(jī)組主要包括：透平葉輪、斜齒輪減速箱和發(fā)電機(jī)。其中，透平葉輪與齒輪箱高速軸通過(guò)hirth齒連接在一起，齒輪箱低速軸通過(guò)靠背輪與發(fā)電機(jī)連接在一起。高速軸的受力分析見(jiàn)圖7，主要包括膨脹機(jī)出口天然氣反推力F1、透平背部干氣密封氣推力F2、斜齒輪作用力F3和推力瓦作用力F4，四者關(guān)系見(jiàn)公式1。

F4=F1-F2-F3 （1）

F1和F2主要受膨脹機(jī)進(jìn)出口壓力影響較大，正常運(yùn)行時(shí)膨脹機(jī)進(jìn)出口壓力波動(dòng)較小，因此這兩個(gè)力變化不大；F3與傳輸負(fù)荷的關(guān)系見(jiàn)公式2[1]，受負(fù)荷影響較大；F4的大小又直接影響推力瓦溫度的變化。

F3=2*(9.55*106*P/( d *n))*tanβ （2）

其中，P-傳輸功率；d-高速軸齒輪公稱(chēng)直徑；n-轉(zhuǎn)速；β-斜齒輪螺旋角。

因此，推力瓦溫度高的根本原因?yàn)檫\(yùn)行負(fù)荷較額定負(fù)荷偏差較大，這與調(diào)試過(guò)程中的實(shí)際情況相吻合（見(jiàn)圖8）。但作為差壓余能利用裝置，差發(fā)運(yùn)行負(fù)荷主要受到天然氣流量和前后差壓控制，不可能恒定在額定負(fù)荷。

圖7 膨脹機(jī)高速軸結(jié)構(gòu)與軸向受力圖

圖8 膨脹機(jī)高速軸推力瓦溫度與負(fù)荷、前后差壓的關(guān)系

針對(duì)膨脹機(jī)高速軸推力瓦溫度高的狀況，主要處理措施：（1）減小推力瓦作用力F4；（2）降低推力瓦潤(rùn)滑油溫度；（3）增加推力瓦潤(rùn)滑油流量。第1種處理措施，需要對(duì)膨脹發(fā)電機(jī)組進(jìn)行一定規(guī)模的改造，難度較大。為了最大限度使推力瓦溫度降低至合理值，同時(shí)采取了后兩種措施：（1）將齒輪箱進(jìn)油溫度從49℃降低至40℃；（2）適當(dāng)提高潤(rùn)滑油母管壓力，增加齒輪箱進(jìn)油量。采取了以上措施以后，低負(fù)荷時(shí)推力瓦溫度從115℃降低至110℃，處于正常范圍內(nèi)。

3.5 旁路調(diào)流振蕩

膨脹機(jī)旁路調(diào)流閥為氣動(dòng)調(diào)節(jié)球閥，執(zhí)行機(jī)構(gòu)采用單作用式、彈簧氣缸，失氣時(shí)靠彈簧力使閥門(mén)常開(kāi)。該閥門(mén)執(zhí)行機(jī)構(gòu)開(kāi)度與最大輸出扭矩的關(guān)系曲線見(jiàn)圖9。關(guān)于旁路調(diào)流閥問(wèn)題原因分析如下：（1）從關(guān)系曲線中可以看出，閥門(mén)開(kāi)度達(dá)到40%時(shí)，執(zhí)行機(jī)構(gòu)最大輸出扭矩最??；這與調(diào)試過(guò)程中最大開(kāi)度40%相吻合。由此說(shuō)明，天然氣通流情況下閥門(mén)最大開(kāi)度只能達(dá)到40%，主要原因?yàn)殚y門(mén)執(zhí)行機(jī)構(gòu)輸出力矩過(guò)小。（2）該調(diào)流閥調(diào)節(jié)特性為非線性，調(diào)流閥智能定位器存在一定調(diào)節(jié)死區(qū)，導(dǎo)致用調(diào)流閥自動(dòng)調(diào)節(jié)天然氣流量時(shí)，出現(xiàn)明顯的振蕩問(wèn)題。針對(duì)上述情況，經(jīng)與制造商討論分析，將調(diào)流閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)改為防爆型電動(dòng)調(diào)節(jié)式執(zhí)行機(jī)構(gòu)，解決了上述問(wèn)題，使用情況良好。

圖9 調(diào)流閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)最大輸出扭矩與閥門(mén)開(kāi)度的關(guān)系

3.6 IGV波動(dòng)

膨脹發(fā)電機(jī)組采用PLC控制，分析其原始控制邏輯發(fā)現(xiàn)，該啟動(dòng)程控未考慮回路切換的平滑過(guò)渡，導(dǎo)致在調(diào)試階段機(jī)組并網(wǎng)后IGV大幅波動(dòng)，影響了膨脹機(jī)的正常運(yùn)行。膨脹機(jī)在并網(wǎng)前其IGV的打開(kāi)速率為開(kāi)環(huán)控制，而并網(wǎng)后會(huì)切換到閉環(huán)控制過(guò)程，閉環(huán)控制包括流量控制或壓力控制模式。原始設(shè)計(jì)中閉環(huán)控制模塊即使在IGV開(kāi)環(huán)控制階段其PID運(yùn)算始終處于激活狀態(tài)，但此時(shí)由于IGV并不處于閉環(huán)控制模式，膨脹機(jī)流量/壓力與設(shè)定值之間必然存在偏差，因而由于積分作用，此時(shí)PID的輸出可能趨向于最小值或者最大值。而當(dāng)膨脹機(jī)并網(wǎng)后，IGV控制模式從開(kāi)環(huán)切至閉環(huán)，會(huì)直接將該P(yáng)ID輸出值作為IGV開(kāi)度指令，從而造成較大的擾動(dòng)，導(dǎo)致系統(tǒng)不穩(wěn)定。

熱控專(zhuān)業(yè)人員將控制邏輯修改為當(dāng)IGV處于開(kāi)環(huán)控制模式時(shí)，閉環(huán)控制的PID模塊不被激活，其輸出始終跟蹤IGV的當(dāng)前開(kāi)度。這樣，在IGV控制模式切換時(shí)，其開(kāi)度指令并不會(huì)有階躍，從而保證了系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性。

4 思考與建議

根據(jù)差壓發(fā)電項(xiàng)目在安裝、調(diào)試過(guò)程中遇到的上述問(wèn)題，建議如下：

（1）嚴(yán)格審查設(shè)計(jì)方案。安裝、調(diào)試中遇到的大部分問(wèn)題，比如ESV閥動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)、干氣密封流量不穩(wěn)定、旁路調(diào)流振蕩等，其根本原因是設(shè)計(jì)方設(shè)備選型或設(shè)計(jì)失誤。因此建議：（a）設(shè)計(jì)單位應(yīng)嚴(yán)格審核設(shè)計(jì)方案和設(shè)備選型，避免僅采用一級(jí)審核；（b）專(zhuān)業(yè)人員要潛心閱讀學(xué)習(xí)相關(guān)技術(shù)材料，掌握其工作原理，必要時(shí)可邀請(qǐng)外部專(zhuān)家共同嚴(yán)格審查新型設(shè)備的設(shè)計(jì)和調(diào)試方案。

（2）關(guān)鍵設(shè)備的重要節(jié)點(diǎn)加強(qiáng)驗(yàn)收。項(xiàng)目中部分關(guān)鍵設(shè)備，比如ESV閥和發(fā)電機(jī)，雖然在出廠時(shí)都提供了設(shè)備合格、測(cè)試證明材料，但是，現(xiàn)場(chǎng)單機(jī)試驗(yàn)過(guò)程中依然會(huì)發(fā)生不合格情況。因此建議：（a）生產(chǎn)廠家嚴(yán)格監(jiān)督執(zhí)行設(shè)備出廠前的測(cè)試，盡量提供較為具體的出廠測(cè)試證明材料；（b）專(zhuān)業(yè)人員在關(guān)鍵設(shè)備生產(chǎn)重要節(jié)點(diǎn)，也要加強(qiáng)驗(yàn)收。如條件允許，可去測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)收設(shè)備，進(jìn)一步保證出廠測(cè)試的嚴(yán)格執(zhí)行。

（3）增強(qiáng)專(zhuān)業(yè)自信，避免盲目信從外方專(zhuān)家。面對(duì)全新技術(shù)或設(shè)備，調(diào)試過(guò)程中難免會(huì)碰到各類(lèi)問(wèn)題，比如IGV波動(dòng)大的問(wèn)題，其根本原因是因外方專(zhuān)家在PLC編程過(guò)程中未考慮充分所致。因此，建議在處理問(wèn)題過(guò)程中，專(zhuān)業(yè)人員要充分自信，積極與外方專(zhuān)家探討以解決調(diào)試中出現(xiàn)的各類(lèi)問(wèn)題。