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    核電用SA508 Gr.3 Cl.1鋼窄間隙埋弧焊劑的研制

    2018-08-24 07:48:42曾志超張曉柏毛興貴黃逸峰徐曉龍
    電焊機(jī) 2018年8期
    關(guān)鍵詞:工藝性能焊劑沖擊韌性

    曾志超 ,張曉柏 ,毛興貴 ,黃逸峰 ,楊 飛 ,徐曉龍 ,余 燕

    (1.四川大西洋焊接材料股份有限公司,四川自貢643010;2.上海核工程研究設(shè)計院,上海200233)

    0 前言

    近年來,隨著核反應(yīng)堆功率的不斷增大、核電安全等級的進(jìn)一步提升,對反應(yīng)堆壓力容器等核一級設(shè)備的綜合性能提出了更高要求。SA508 Gr.3 Cl.1鋼焊接性能優(yōu)良,高溫強(qiáng)度和抗疲勞強(qiáng)度高,低溫沖擊韌性好,抗中子輻照性能優(yōu)異,作為主要承壓材料廣泛用于三代及三代加核電的反應(yīng)堆壓力容器堆芯、筒體等關(guān)鍵部位[1-3]。核一級設(shè)備壁厚一般為140~250 mm,目前主要采用窄間隙埋弧焊工藝,可減小焊接過程所需熱量,降低焊接變形和殘余應(yīng)力,提高生產(chǎn)效率、降低成本。

    潘川、田志凌等人研制了核二級設(shè)備用20MnHR鋼配套埋弧焊絲H08MnNiMoA、焊劑105HR,并用于秦山核電二期[4]。長期處于強(qiáng)輻照區(qū)的焊縫金屬中Cu、Ni、P、Co等元素對材料的抗輻照脆化能力產(chǎn)生不利影響[5],故應(yīng)嚴(yán)格限制Cu、P等微量雜質(zhì)元素含量,熔敷金屬w(Ni)通常不大于0.8%。薛松柏等人認(rèn)為采用高堿度的燒結(jié)焊劑可使熔敷金屬的O、S、P等雜質(zhì)元素與擴(kuò)散氫含量較低,有利于低溫沖擊韌性與抗裂性[6-8]。

    目前用于核一級設(shè)備制造和安裝的關(guān)鍵焊材仍主要由國外制造商供貨,國產(chǎn)核級焊材在產(chǎn)品性能和穩(wěn)定性方面仍存在一定差距,主要體現(xiàn)在產(chǎn)品焊接范圍窄、力學(xué)性能數(shù)據(jù)波動大、多批次產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定性不足等。另一方面,采用進(jìn)口焊材存在供貨周期長、生產(chǎn)過程中溝通和監(jiān)管困難、價格高昂等缺點,成為制約我國核電發(fā)展的瓶頸之一[9]。在此背景下,由國家科技部、能源局等單位發(fā)起,上海核工院牽頭,大西洋作為主要聯(lián)合單位,圍繞核級焊材國產(chǎn)化開展了一系列技術(shù)攻關(guān),取得了較好的效果。本研究針對核一級設(shè)備用SA508 Gr.3 Cl.1鋼,采用研制的窄間隙埋弧焊劑與配套埋弧焊絲在較寬的焊接參數(shù)范圍內(nèi)焊接,比較分析工藝性能和力學(xué)性能的變化。

    1 試驗材料與方法

    采用研制的燒結(jié)焊劑CHF112HRF配合埋弧焊絲CHW-S55HRF(規(guī)格φ4.0)組合焊接,焊劑為高堿度氟堿型CaF2-MgO-CaO-Al2O3渣系(BIIW=2.8),焊絲和焊劑化學(xué)成分如表1、表2所示。根據(jù)核電裝備制造埋弧焊常用參數(shù),在母材SA508 Gr.3 Cl.1(δ=20 mm)表面平焊,分別研究焊接電流、焊接速度在較寬范圍內(nèi)變化時對焊接工藝性能的影響,焊接參數(shù)如表3所示。

    表1 埋弧焊絲化學(xué)成份%

    表2 燒結(jié)焊劑主要化學(xué)成分 %

    表3 焊接工藝性能試驗焊接參數(shù)

    采用常規(guī)焊接參數(shù)按照ASME第Ⅱ卷C篇的要求焊接試板,坡口示意如圖1所示,常規(guī)焊接參數(shù)如表4所示。焊接完成后對試板進(jìn)行去氫處理,熱處理參數(shù):350℃、保溫4 h,再對試板進(jìn)行去應(yīng)力熱處理,熱處理參數(shù):607℃、保溫40 h,進(jìn)出爐溫度低于425℃,溫度在425℃以上時升降溫速率不得超過55℃/h。使用光電直讀光譜儀SPECTROLAB M10分析熔敷金屬化學(xué)成分,采用水銀法擴(kuò)散氫測定儀MF-1測定熔敷金屬擴(kuò)散氫含量,測試熱處理態(tài)熔敷金屬的室溫拉伸、350℃高溫拉伸性能、低溫沖擊韌性,分析微觀組織,同時分別研究焊接電流、焊接速度、道間溫度在較寬范圍內(nèi)變化時對熱處理態(tài)熔敷金屬力學(xué)性能的影響。

    圖1 焊接試板坡口示意

    表4 試板焊接常規(guī)參數(shù)

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 焊接工藝性能

    通過調(diào)整熔渣粘度、表面張力、熔點等,獲得了堿度高且焊接工藝性能良好的焊劑配方。按照表3中焊接參數(shù),當(dāng)焊接電流、焊接速度等參數(shù)在較寬范圍內(nèi)變化時,渣殼均能自動脫落,焊縫表面光亮、成形美觀,焊縫與母材過渡平滑,大規(guī)范焊接時焊縫表面形貌如圖2所示。

    圖2 大規(guī)范焊接時焊縫成形與脫渣(I=620 A,線能量28.6 kJ/cm)

    2.2 熔敷金屬化學(xué)成分與擴(kuò)散氫含量

    熔敷金屬的 S、P、Sn、As、B、Cu、Co等雜質(zhì)元素含量較低,實現(xiàn)了較窄區(qū)間的合金元素成分穩(wěn)定控制,完全滿足NB/T 20009.10中熔敷金屬代號F2G要求,化學(xué)成分如表5所示。按照GB/T 3965-2012熔敷金屬中擴(kuò)散氫測定方法,采用水銀法測定熔敷金屬擴(kuò)散氫含量平均值為2.32 mL/100 g。

    2.3 常規(guī)焊接參數(shù)的熔敷金屬力學(xué)性能

    采用常規(guī)焊接參數(shù)獲得的熔敷金屬力學(xué)性能見表6,低溫沖擊韌性轉(zhuǎn)變曲線如圖3所示。

    表5 熔敷金屬化學(xué)成分 %

    表6 熔敷金屬力學(xué)性能

    圖3 熱處理態(tài)熔敷金屬低溫沖擊韌性轉(zhuǎn)變曲線

    由表6可知,熱處理態(tài)條件下熔敷金屬室溫拉伸、350℃高溫拉伸性能、低溫沖擊韌性均滿足技術(shù)要求,且有較大余量。熱處理態(tài)熔敷金屬低溫沖擊韌性儲備充足,-80℃時低溫沖擊功仍大于80J。

    2.4 寬焊接參數(shù)變化與熔敷金屬力學(xué)性能穩(wěn)定性

    當(dāng)其他參數(shù)(電壓30 V,焊接速度500 mm/min,道間溫度200℃)一定,焊接電流在500~620 A范圍內(nèi)變化時,熔敷金屬室溫、350℃抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度隨焊接電流的增加總體比較穩(wěn)定;3℃、-30℃沖擊功均值有較大余量,隨焊接電流增加呈增加趨勢。熔敷金屬強(qiáng)度、沖擊韌性隨焊接電流的變化結(jié)果如圖4所示。

    熔敷金屬拉伸強(qiáng)度、沖擊韌性隨焊接速度的變化結(jié)果如圖5所示。當(dāng)焊接速度在450~550 mm/min范圍內(nèi)變化,其他焊接參數(shù)(電流560 A,電壓30 V,道間溫度200℃)一定時,熔敷金屬室溫、350℃抗拉強(qiáng)度隨焊接速度的增加小幅增加,屈服強(qiáng)度變化不大;沖擊功隨焊接速度增加呈增加趨勢,均值大于100 J。

    當(dāng)?shù)篱g溫度在200~320℃范圍內(nèi)變化,其他參數(shù)(電流560 A,電壓30 V,焊接速度 500 mm/min)一定時,熔敷金屬室溫、350℃抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度隨道間溫度的變化不大;低溫沖擊韌性隨道間溫度增加呈小幅增加趨勢,且有較大余量。道間溫度對熔敷金屬力學(xué)性能的影響如圖6所示。

    圖4 焊接電流對熔敷金屬力學(xué)性能影響

    圖5 焊接速度對熔敷金屬力學(xué)性能影響

    圖6 道間溫度對熔敷金屬力學(xué)性能影響

    2.5 熔敷金屬微觀組織

    熔敷金屬蓋面層與層間重?zé)釁^(qū)微觀組織形態(tài)如圖7所示。蓋面層與層間重?zé)釁^(qū)組織基本相同,均為粒狀貝氏體+鐵素體組織,其中鐵素體組織以針狀鐵素體(AF)和沿晶界的塊狀先共析鐵素體(PF)為主。多層多道焊接時,相鄰焊層之間彼此具有熱處理作用,多次熱處理的疊加使層間重?zé)釁^(qū)晶粒更細(xì)小。

    圖7 埋弧焊材(CHW-S55HRF+CHF112HRF)熔敷金屬微觀組織

    3 結(jié)論

    (1)研制的窄間隙焊劑配合專用焊絲埋弧焊接,在較寬的焊接電流、焊接速度范圍內(nèi),具有優(yōu)異的焊接工藝性能。

    (2)通過合理的渣系選擇與配方設(shè)計,焊劑在較寬的焊接電流、焊接速度、道間溫度等焊接參數(shù)范圍內(nèi)變化焊接時,熔敷金屬熱處理態(tài)力學(xué)性能均滿足技術(shù)要求,數(shù)值余量大,且波動較小,具有較好的工程實用性。

    (3)熔敷金屬微觀組織為粒狀貝氏體+鐵素體。

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