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    東屬村老采空區(qū)新建水池工程穩(wěn)定性評價

    2018-08-17 01:05:02
    山西水利 2018年6期
    關(guān)鍵詞:老頂蓄水池煤柱

    司 青

    (晉城市水利勘測設(shè)計院,山西 晉城 048000)

    1 工程概況

    晉城市新建東屬蓄水池容積2萬m3,為晉城市郭壁供水改擴建工程的調(diào)蓄工程,位于晉城市澤州縣金村鎮(zhèn)東屬村,本工程所在地為小煤窯開采區(qū),據(jù)地勘報告,鉆孔主要揭露了兩層可采煤層,第一層可采煤層(9號煤號)高程755.21~759.55 m,厚0.5~1.6 m,埋深52.0~59.1 m,未開采,第二層可采煤層(15號煤)高程在711.01~713.81 m,厚約2.8 m,埋深100.5~103.3 m,該煤層已開采,形成采空區(qū)。本工程屬生命線工程,重要性等級為一級,為保證蓄水池正常使用,對下伏采空區(qū)穩(wěn)定性評價十分必要。

    2 地質(zhì)條件

    東屬水池位于東屬村北約500 m山坡頂,地面高程809.58~814.31,兩側(cè)山坡為土質(zhì)山坡,蓄水池用地現(xiàn)狀為耕地。鉆孔揭露地層如下:

    石炭系上統(tǒng)太原組(C3t),上部為灰黑色中厚層砂巖夾砂質(zhì)頁巖及煤層(9號煤),砂巖巖性堅硬,厚約16 m,頁巖及煤層厚0.5~1.6 m。下部為深灰、灰黑色灰?guī)r與頁巖互層,底部夾有煤層(15號煤),其中灰?guī)r巖性堅硬,巖溶發(fā)育較弱,頁巖及煤層巖性較軟。

    二疊系下統(tǒng)山西組(P1s),上部為灰黃色、深灰色泥巖夾薄層灰色砂巖,下部為灰黑色灰?guī)r、炭質(zhì)灰?guī)r夾砂質(zhì)頁巖、泥頁巖及薄層煤線。取泥巖巖樣進行室內(nèi)試驗,其干密度1.92 g/cm3,吸水率25.12%,飽和單軸抗壓強度0.27 MPa,軟化系數(shù)0.09。

    第四系中更新統(tǒng)洪積(Q2pl),巖性為低液限粘土,褐紅色,稍濕,稍密,具中等壓縮性,厚2.5~9.6 m??傮w由北向南逐漸增厚。

    本區(qū)地質(zhì)構(gòu)造簡單,斷裂構(gòu)造不發(fā)育,主要為單斜巖層,巖層產(chǎn)狀N87°E/SE∠9°。巖體中主要發(fā)育兩組節(jié)理裂隙,其產(chǎn)狀分別為N20°~30°E/SE 75°~87°、N10°~20°W/NE 85°~88°,強風(fēng)化層厚度1~5 m??碧缴疃确秶鷥?nèi)未見地下水。

    該蓄水池工程所在場地周邊為早期小煤礦開采區(qū),這些小煤礦均為20世紀(jì)80、90年代時期開始私挖亂采,于2000年前全部關(guān)閉,本地小窯一般采用房柱式開采方式,煤房開采寬度5~6 m,留設(shè)煤柱寬度8~10 m,煤柱一般呈正方形或長方形,煤層頂板任其自由垮落,不進行專門的支護或放頂。

    形成采空區(qū)的15號煤層位于太原組一段頂部灰?guī)r之下,開采時間1980—2000年,房柱式開采,平均采深101.9 m,厚1.6~2.9 m,平均采厚2.8 m,含0~1層夾矸,煤層傾角3°~8°,回采率60%~70%,煤層結(jié)構(gòu)簡單,煤層直接頂板為灰?guī)r,底板為深灰色泥巖,局部為粉砂質(zhì)泥巖。場地內(nèi)采空區(qū)開采煤層特征表見表1。

    表1 場地內(nèi)采空區(qū)開采煤層特征表

    3 采空區(qū)穩(wěn)定性定性分析

    本場地采空區(qū)屬老采空區(qū),老采空區(qū)“活化”是影響采空區(qū)地表利用和造成采空區(qū)上方新建建筑物破壞的核心問題,按建筑物重要性等級、結(jié)構(gòu)特征及變形要求、采空區(qū)特征并結(jié)合山西煤礦老窯塌陷的經(jīng)驗采用定性與定量相結(jié)合的方法,分析該老采空區(qū)“活化”的可能性及對新建水池的危害程度。

    老式房柱式開采的采空區(qū)穩(wěn)定性及危害程度的定性判別,應(yīng)從開采時間、頂板巖性及覆蓋層厚度、采深采厚比、地面及建筑物變形情況、采空區(qū)狀態(tài)等幾方面綜合判別。

    3.1 地表移動延續(xù)時間

    據(jù)調(diào)查,本場地采空區(qū)形成的時間為2000年以前,距今至少18年的時間,可按終采時間確定采空區(qū)場地穩(wěn)定性等級,地表移動延續(xù)時間T按下式計算:

    式中:T——地表移動延續(xù)時間,d;

    H——最大開采深度,m。

    15號煤平均采深H=101.9 m,計算得地表移動延續(xù)時間為8.5個月,表明開采后8個月,地表移動延續(xù)時間進入衰退期,而采空區(qū)距今約18年,根據(jù)《煤礦采空區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》(GB 51044-2014)表12.2.3-1,該采空區(qū)屬穩(wěn)定狀態(tài)。

    3.2 頂板條件

    根據(jù)區(qū)域煤田地質(zhì)資料以及針對蓄水池場地的巖土工程勘察資料,15號煤層頂板為厚層狀石灰?guī)r,厚度大于15 m,屬于層狀分布的堅硬巖石,頂板強度高,同時采深、采厚比達36.4,屬中深層采空區(qū),結(jié)合地區(qū)采礦經(jīng)驗及本次鉆探結(jié)果,類似采空區(qū)一般處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    3.3 地面及建筑物變形情況

    經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查及踏勘,場地內(nèi)未見塌陷痕跡。地勘鉆孔在深度19.0~19.1 m處夾有褐紅色粘土,含巖屑等,在15.1~15.15 m處夾有角礫、巖屑和泥土等,表明煤礦采空區(qū)曾經(jīng)造成該場地一定的變形,但蓄水池及附近地表均未發(fā)現(xiàn)有裂縫,說明該采空區(qū)引起的地表變形已減弱,趨于穩(wěn)定。

    4 采空區(qū)穩(wěn)定性定量分析

    小煤窯老采空區(qū)失穩(wěn)破壞并導(dǎo)致地面塌陷的主要機制,為煤柱壓入底板和底鼓、煤柱破壞、頂板的塌陷。根據(jù)煤層頂板、底板以及煤層自身的抗壓強度以及實測或調(diào)查得出的煤柱、煤房的尺寸,定量計算評價煤柱及頂、底板的穩(wěn)定性。

    4.1 煤柱穩(wěn)定性分析

    該地區(qū)小煤窯開采煤房寬度一般為7.0 m左右,煤柱寬度8~10 m,采用木支柱及自然垮落管理頂板,當(dāng)?shù)?5號煤的單軸抗壓強度Rc約為5.0 MPa。沿煤柱走向每延米長度煤柱支撐的平均應(yīng)力公式為:

    式中:δav——每延米長度煤柱支撐的平均應(yīng)力,kPa;

    a——煤房的寬度,取6.0 m;

    b——煤柱的寬度(m),取10.0 m;

    γav——采區(qū)頂板上覆蓋層的平均重度(kN/m3),取21.0 kN;

    H——最大開采深度,按平均厚度100 m。

    經(jīng)計算,δav=3 360 kPa,煤柱安全系數(shù)K煤柱=Rc/δav=1.48,按《煤礦采空區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》表12.2.5,1.2<K煤柱<2,煤柱屬于基本穩(wěn)定狀態(tài)。

    4.2 煤層頂板穩(wěn)定性分析

    利用簡支梁理論進行覆巖穩(wěn)定性力學(xué)驗算,分別驗算頂板的抗彎及抗剪能力。

    4.2.1 抗彎所需的最小厚度驗算

    頂板所承受的線性均布荷載P計算公式:

    式中:P——線性均布荷載,kN/m;

    P1——建筑物荷載,kN/m,按150 kPa考慮;

    P2——老頂以上覆蓋層的重量,kN/m,重度按21 kN/m3考慮,厚80 m;

    P3——老頂?shù)闹亓?,kN/m,重度按22 kN/m3考慮,厚度取平均厚度20 m。經(jīng)計算得,均布荷載P=150×1+21×80×1+22×20×1=2 270.0 kN/m。

    按簡支梁受力情況,計算梁跨中彎矩(最大值)公式:

    式中:M——跨中彎矩,kN·m;

    P——均布荷載,計算得2 270.0 kN/m;

    L——煤房凈距,取6.0 m。

    計算得跨中彎矩M=10 215.0 kN·m。

    計算抗彎所需最小厚度公式:

    式中:Hc——計算抗彎厚度,m;

    M——跨中彎矩,計算得10 215.0 kN·m;

    σ——老頂抗彎強度,按抗壓強度(50 MPa)的0.15倍計,為7 500 kPa。

    計算得頂板梁抗彎所需最小厚度為1.2 m,據(jù)地勘資料及相關(guān)工程經(jīng)驗,15號煤層老頂厚度為15 m(平均20 m),抗彎安全系數(shù)K抗彎=16.6。分析該數(shù)據(jù)可知,頂板梁在簡支情況下不會發(fā)生彎折,采空區(qū)覆巖抗彎滿足要求,不會發(fā)生折斷,處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    4.2.2 抗剪強度驗算

    按簡支梁受力情況計算梁剪力(最大值)公式:

    式中:τmax——最大剪力,kPa;

    p——均布荷載,kN/m,計算得2 270.0 kN/m;

    L——煤房凈距,取6.0 m;

    H——計算抗剪厚度,m,取老頂厚度20 m;

    b——計算長度,取1 m。

    最大值位于簡支梁兩端,計算得τmax=510.8 kPa。老頂巖層抗剪強度約為7.5 MPa,計算抗剪安全系數(shù)K抗剪=15,因此老頂巖層將不會斷裂垮落。

    4.3 最大垮落高度計算

    當(dāng)局部煤柱產(chǎn)生破壞,造成采空區(qū)頂板局部垮落,或由于局部頂板裂隙發(fā)育造成其垮落時,其垮落高度以及斷裂帶高度計算如下:

    式中:h1——頂板垮落高度,m;

    m——開采高度,m,取2.8 m;

    k1——自由垮落碎賬系數(shù),取1.25;

    α——地層傾角。

    計算得h1=11.3 m。即頂板局部垮塌后,垮落帶及斷裂帶的高度為11.3 m左右,距離地表的深度為85.0 m左右,結(jié)合該場地地層巖性,分析認為即使老采空區(qū)“活化”并發(fā)生垮落,對地表建筑物的影響也非常小。

    4.4 建筑荷載對采空區(qū)“活化”的影響

    該蓄水池設(shè)計蓄水量約2萬m3,圓形,直徑80.0 m,設(shè)計基礎(chǔ)底高程806 m,開挖深度3.5~7.7 m。按擬建水池采用筏板基礎(chǔ)考慮,附加應(yīng)力的影響深度Ha,取地基附加應(yīng)力σc=0.1σz的深度(σc為自重應(yīng)力,σz為附加應(yīng)力),自基底起Ha=20.0 m,結(jié)合垮落高度計算結(jié)果可知,垮落帶頂端至建筑物荷載附加應(yīng)力帶距離,為Hlf=85.0-20.0=65.0 m,大于兩倍平均老頂厚度(2×20 m),根據(jù)《煤礦采空區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》表12.3.2-3,按荷載影響深度考慮,該老采空區(qū)“活化”的可能性很小。

    5 結(jié)論

    據(jù)地勘報告,鉆孔主要揭露了兩層可采煤層,第一層可采煤層(9號煤號)高程755.21~759.55 m,厚0.5~1.6 m,埋深52.0~59.1 m,未開采,第二層可采煤層(15號煤)高程在711.01~713.81 m,厚約2.8 m,埋深100.5~103.3 m,該煤層已開采,形成采空區(qū)。通過對本工程所涉及的老采空區(qū)定量及定性的分析,認為該采空區(qū)處于穩(wěn)定狀態(tài),由于15號煤采深、采厚比較大,煤層埋深較深,擬建工程使老采空區(qū)產(chǎn)生“活化”的可能性小,采空區(qū)對工程影響程度小,擬建工程對采空區(qū)穩(wěn)定影響程度也小。但必須確保對蓄水池周邊9號煤、15號煤不進行復(fù)采,并對現(xiàn)有小煤窯進行封閉處理,以防止煤柱的風(fēng)化、自燃等造成采空區(qū)“活化”,影響水池安全穩(wěn)定運行。

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