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    HDPE圓形網(wǎng)箱單點(diǎn)系泊與多點(diǎn)系泊受力特性模擬分析比較

    2018-08-17 09:34:18黃小華劉海陽(yáng)陶啟友王紹敏袁太平
    關(guān)鍵詞:網(wǎng)衣單點(diǎn)系泊波流

    黃小華,劉海陽(yáng),胡 昱,陶啟友,王紹敏,袁太平

    (中國(guó)水產(chǎn)科學(xué)研究院南海水產(chǎn)研究所,廣東省網(wǎng)箱工程技術(shù)研究中心,農(nóng)業(yè)部外海漁業(yè)開發(fā)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東廣州 510300)

    當(dāng)前,我國(guó)臨海重工業(yè)、濱海旅游業(yè)發(fā)展迅速,部分近岸海域污染嚴(yán)重,近海養(yǎng)殖業(yè)發(fā)展空間進(jìn)一步壓縮,海洋養(yǎng)殖向離岸深水發(fā)展已成業(yè)界普遍共識(shí)。深水網(wǎng)箱通常設(shè)置于較深海域,具有養(yǎng)殖水產(chǎn)品品質(zhì)好、產(chǎn)量高、效益大的顯著優(yōu)勢(shì),已成為我國(guó)深水養(yǎng)殖拓展海洋養(yǎng)殖空間的重要設(shè)施裝備[1]。但由于無(wú)天然屏障的深水海域海況復(fù)雜,每年在中國(guó)沿海登陸的強(qiáng)臺(tái)風(fēng)更是給深水網(wǎng)箱安全生產(chǎn)帶來(lái)嚴(yán)峻挑戰(zhàn),保障高海況下深水網(wǎng)箱的系統(tǒng)安全成為業(yè)界關(guān)注的焦點(diǎn)。國(guó)內(nèi)外已有眾多學(xué)者采用模型試驗(yàn)[2-8]、數(shù)值模擬[9-14]和海上實(shí)測(cè)[15-18]等技術(shù)方法手段開展了深水網(wǎng)箱受力及運(yùn)動(dòng)變形的研究,取得了較多研究成果,但對(duì)于單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱的研究極少。相比傳統(tǒng)固定式系泊網(wǎng)箱,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱不僅可隨波逐流大幅減少魚類養(yǎng)殖廢棄物的海底沉積,而且能夠節(jié)約網(wǎng)箱海上系泊成本一半以上,在國(guó)外已得到了一定的應(yīng)用,其安全性研究也引起了部分學(xué)者的興趣。DECEW,et al[19]通過數(shù)值模型研究了一種單點(diǎn)系泊的梯形網(wǎng)箱在純流作用下的動(dòng)力特性。HUANG,et al[20-21]研究了各種環(huán)境載荷條件下單點(diǎn)系泊重力式網(wǎng)箱的結(jié)構(gòu)性能及可靠性,并評(píng)估了錨繩失效風(fēng)險(xiǎn)。

    單點(diǎn)系泊深水網(wǎng)箱在我國(guó)南海區(qū)已有部分養(yǎng)殖戶開始嘗試應(yīng)用,但錨泊形式及固定錨的選取只是簡(jiǎn)單參照傳統(tǒng)固定式網(wǎng)箱,缺乏科學(xué)理論依據(jù)。了解不同海況下單點(diǎn)系泊深水網(wǎng)箱的受力特性,是解決其安全問題的前提。本文的研究工作即為彌補(bǔ)此方面的不足而開展的。在作者此前相關(guān)研究成果的基礎(chǔ)上[22-25],基于建立的網(wǎng)箱整體數(shù)學(xué)模型,以40 m周長(zhǎng)的單點(diǎn)系泊HDPE重力式圓形網(wǎng)箱為研究對(duì)象,對(duì)不同波浪和流速組合條件下的網(wǎng)箱波流力、錨繩力進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,并與傳統(tǒng)多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱受力結(jié)果進(jìn)行了比較,分析探討了水深、網(wǎng)衣高度對(duì)兩種系泊形式網(wǎng)箱錨繩受力的影響。

    1 數(shù)值計(jì)算模型

    1.1 波流場(chǎng)理論

    本研究采用線性波浪理論,根據(jù)線性速度勢(shì)滿足拉普拉斯(Δ2φ=0)方程[26],可分別求得波面升高及速度勢(shì)表達(dá)式為:

    式中:A為波幅,k為波數(shù),w為波浪頻率,h為水深,t為時(shí)間,x、z為波浪水質(zhì)點(diǎn)位置,g為重力加速度。

    波流場(chǎng)中的流速U為水流速度(沿水深均勻分布)和波浪水質(zhì)點(diǎn)速度之和,可表示為:

    水質(zhì)點(diǎn)加速度可通過對(duì)速度表達(dá)式(3)求導(dǎo)得到:

    根據(jù)式(3-4)求得的水質(zhì)點(diǎn)速度及加速度將用于莫里森方程中計(jì)算網(wǎng)箱所受的波流力。

    1.2 網(wǎng)箱載荷計(jì)算

    網(wǎng)箱系統(tǒng)由浮架、網(wǎng)衣及錨泊三大部分組成。在計(jì)算網(wǎng)箱系統(tǒng)受力及運(yùn)動(dòng)時(shí),為簡(jiǎn)化計(jì)算,將浮架設(shè)為剛體,采用剛體運(yùn)動(dòng)學(xué)原理將浮架各個(gè)微元構(gòu)件所受到的外力合力累加到浮架的質(zhì)心處,建立浮架質(zhì)心的6個(gè)自由度上的運(yùn)動(dòng)方程,包括平動(dòng)方程(5)和轉(zhuǎn)動(dòng)方程(6),方程的詳細(xì)建立過程可參考文獻(xiàn)[22]。

    式中:MG為浮架總質(zhì)量,aG為浮架質(zhì)心加速度,F(xiàn)i為第i個(gè)質(zhì)點(diǎn)所受的外力合力,I為慣性矩,w為角速度,N為外力矩,下標(biāo)(i,j,k)代表坐標(biāo)軸,εijk為三階單位反對(duì)稱張量,可取值為1,-1或0。

    網(wǎng)衣和錨繩屬于柔性體,均可通過集中質(zhì)量法進(jìn)行離散,運(yùn)用牛頓第二定律建立運(yùn)動(dòng)方程,可統(tǒng)一寫為如下方程形式。

    式中:a為質(zhì)點(diǎn)加速度,F(xiàn)D為速度力,F(xiàn)I為慣性力,F(xiàn)B為浮力,F(xiàn)W為重力,F(xiàn)T為張力,各數(shù)學(xué)表達(dá)式詳見文獻(xiàn)[23]。質(zhì)點(diǎn)所受的波流力為:

    式中:ρw為海水密度,CD為速度力系數(shù),S為投影面積為水質(zhì)點(diǎn)速度為構(gòu)件中心點(diǎn)速度,?為構(gòu)件體積,CM=1+km為慣性力系數(shù),km為附加質(zhì)量系數(shù)。

    2 網(wǎng)箱參數(shù)及海洋工況條件

    圖1~2為HDPE網(wǎng)箱單點(diǎn)系泊及多點(diǎn)系泊布置示意圖。浮架主浮管截面直徑250 mm,浮架總重量1 296 kg;網(wǎng)衣為圓臺(tái)形狀,上端周長(zhǎng)40 m,下端周長(zhǎng)30 m,網(wǎng)高6 m,網(wǎng)目大小45 mm,網(wǎng)線直徑3 mm,縮結(jié)系數(shù)0.707。在網(wǎng)衣底端沿圓周掛有圓柱形水泥塊作為配重,總配重10×40 kg;網(wǎng)箱錨泊系統(tǒng)由錨、錨鏈和錨繩組成,其中錨鏈長(zhǎng)度5 m,錨鏈與錨繩長(zhǎng)度之和為水深的4倍。波浪與水流均沿x軸正向入射,海水的密度 =1 030 kg/m3。

    考慮較大波況與不同流速組合計(jì)算分析網(wǎng)箱受力特性。設(shè)計(jì)的波流要素值為:波高H=4 m、5 m、6 m,周期 T=6.0 s、7.2 s、8.6 s,流速 U=0~0.9 m/s。為分析不同水深及網(wǎng)衣高度對(duì)網(wǎng)箱錨繩受力影響,設(shè)定水深h=20 m、30 m、40 m、50 m,網(wǎng)高為6 m、8 m、10 m。需要說明的是,本文波流力及錨繩力峰值是指網(wǎng)箱在波浪周期內(nèi)運(yùn)動(dòng)所受到的最大波流力及錨繩力。圖3給出了波高H=4 m、周期T=6.0 s、流速U=0.6 m/s時(shí),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在一個(gè)波浪周期8個(gè)不同時(shí)刻的運(yùn)動(dòng)情況示意圖。

    圖1 單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱布置示意圖Fig.1 Schematic diagram of single-point mooring(SPM)net cage

    圖2 四點(diǎn)系泊網(wǎng)箱布置示意圖Fig.2 Schematic diagram of four-points mooring net cage

    圖3 單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在一個(gè)波浪周期內(nèi)的運(yùn)動(dòng)示意圖Fig.3 The dynamic motion of the single-point mooring net cage at different time in one wave period

    3 計(jì)算結(jié)果及分析

    3.1 兩種系泊形式網(wǎng)箱波流力比較

    圖4為兩種不同系泊形式網(wǎng)箱在不同波浪與水流組合條件下所受的波流力隨波高、周期和流速的變化曲線圖。圖中MPM代表多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱(Multiple-points mooring net cage),SPM代表單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱(Single-point mooring net cage),網(wǎng)高均為6 m,計(jì)算水深20 m,無(wú)特別說明,下同。從圖中可以看出,在波高和周期一定條件下,網(wǎng)箱所受的波流力均隨流速的增加呈正比例增大。比較兩種系泊形式網(wǎng)箱波流力,無(wú)論是在純波(U=0.0 m/s)還是波流共同作用條件下,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱所受的波流力均要小于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱情況。在純波H=6 m,T=8.6 s時(shí),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱所受的波浪力為18.92 kN,多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱波浪力為25.09 kN,兩者相差6.17 kN;在波流H=6 m,T=8.6 s,U=0.9 m/s時(shí),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱波流力為45.65 kN,多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱波流力為52.06 kN,兩者相差6.41 kN。這主要是因?yàn)閱吸c(diǎn)系泊網(wǎng)箱因只有一根錨繩,對(duì)網(wǎng)箱的約束較小,網(wǎng)箱在波浪流下的運(yùn)動(dòng)幅度要大于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱,使得單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱各部件與水質(zhì)點(diǎn)之間的相對(duì)速度要小,根據(jù)波流力計(jì)算公式(8),從而導(dǎo)致波流力要小。

    3.2 兩種系泊形式網(wǎng)箱錨繩受力比較

    圖5給出了兩種系泊形式網(wǎng)箱在純波、波流作用下錨繩受力在5個(gè)波浪周期內(nèi)的變化歷時(shí)曲線,波浪周期均取為8.6 s,多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩受力取網(wǎng)箱迎浪側(cè)兩根錨繩受力之和的平均值。從圖中可以看出,網(wǎng)箱在純波條件下錨繩力要大大小于波流條件下的錨繩力。以單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱為例,在純波H=6 m時(shí),錨繩力峰值為 17.66 kN;在波流 H=6 m,U=0.9 m/s時(shí),錨繩力峰值為 41.27 kN,后者為前者的 2.34 倍,說明相比較于波浪,流速對(duì)整體網(wǎng)箱錨繩受力的影響更大。比較兩種系泊形式網(wǎng)箱錨繩受力結(jié)果,從圖5(a)和5(d)可得出,在純波H=4 m時(shí),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力要略小于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力;在純波H=6 m時(shí),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力則略大于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力??傮w來(lái)看,純波條件下兩者相差不大。但對(duì)于波流組合情況,從圖 5(b-c)和圖 5(e-f)可得出,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力為多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力的 1.44~1.56倍。為簡(jiǎn)單方便,根據(jù)本文計(jì)算結(jié)果,可取多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力的1.5倍作為單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩及固定錨規(guī)格選取的依據(jù)。

    3.3 水深對(duì)錨繩受力特性的影響

    表1為波流作用下兩種系泊形式網(wǎng)箱在四種不同水深條件下錨繩受力的計(jì)算結(jié)果。可以看出,網(wǎng)箱錨繩受力均隨著水深的增加而明顯減小。以單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱為例,在H=6 m,U=0.75 m/s海況條件下,網(wǎng)箱錨繩力從水深h=20 m時(shí)的39.74 kN減小到水深h=50 m時(shí)的28.16 kN,減小幅度29.1%,且網(wǎng)箱錨繩力的變化幅度隨著流速的增加而增大。在水深h=20~50 m范圍內(nèi),單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在U=0.75 m/s時(shí)的錨繩力變化幅度為U=0.3 m/s時(shí)的1.23倍。比較不同水深下兩種系泊形式網(wǎng)箱錨繩力結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),在相同海況H=6 m,T=7.2 s,U=0.75 m/s條件,任何水深的單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨泊受力均約為多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩受力的1.5倍。

    表1 不同水深條件下網(wǎng)箱錨繩受力的計(jì)算結(jié)果Tab.1 Calculated results of the mooring line forces of the net-cages under different water depth

    圖5 錨繩力時(shí)間過程線Fig.5 Time series of mooring line force of the net-cages under different wave-current conditions

    3.4 網(wǎng)衣高度對(duì)錨繩受力特性的影響

    設(shè)定網(wǎng)衣高度分別為6 m、8 m、10 m,以分析網(wǎng)箱在不同網(wǎng)衣高度條件下錨繩力學(xué)特性的變化情況,計(jì)算結(jié)果見表2所示。從中可以看出,對(duì)應(yīng)各種不同海況,兩種系泊形式網(wǎng)箱的錨繩受力均隨著網(wǎng)衣高度的增加而增大,增大幅度隨著波高和流速的增大而增大。以單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱為例,在網(wǎng)衣高度6~10 m的變化范圍內(nèi),相同周期和流速條件下,波高H=4 m時(shí)的網(wǎng)箱錨繩力增大幅度為6.13 kN,小于波高H=6 m時(shí)錨繩力的變化值7.75 kN;相同波高和周期條件下,多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在流速U=0.6 m/s時(shí)的錨繩力增大幅度為2.46 kN,小于流速U=0.9 m/s時(shí)錨繩力的變化值3.98 kN。對(duì)于三種不同網(wǎng)衣高度,同海況下單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力均約為多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力的1.5倍。

    表2 不同網(wǎng)衣高度條件下網(wǎng)箱錨繩受力的計(jì)算結(jié)果Tab.2 Calculated results of the mooring line forces of the net-cages under different net height

    4 討論

    單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱養(yǎng)殖是一種環(huán)境友好節(jié)約型養(yǎng)殖模式。相比傳統(tǒng)多點(diǎn)固定式網(wǎng)箱,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱可以隨著漲落潮的變化在以網(wǎng)箱錨泊點(diǎn)為中心的區(qū)域內(nèi)漂移運(yùn)動(dòng),使得網(wǎng)箱養(yǎng)殖魚類的排泄物及未吃完的飼料能夠在更大海域范圍內(nèi)分解,減輕了局部海洋環(huán)境的逐漸惡化[21]。GOUDEY,et al[27]研究認(rèn)為采用單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱系統(tǒng)能夠減少固定式網(wǎng)箱下面海底沉積廢棄物的2~70倍,具體多少取決于系泊形式及潮流特點(diǎn),并且能夠節(jié)約網(wǎng)箱錨泊成本及安裝維護(hù)費(fèi)用50%以上。但是,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在海洋環(huán)境下同樣面臨著較大的風(fēng)險(xiǎn),其主要威脅來(lái)自于以下四方面:1)因錨繩受力超過錨繩破斷強(qiáng)度而發(fā)生的錨繩斷裂;2)錨繩與網(wǎng)箱浮管連接處因錨繩力超過浮管屈服強(qiáng)度而發(fā)生的浮管坍塌;3)錨鏈與錨繩連接處因長(zhǎng)久摩擦而導(dǎo)致連接失效;4)錨繩力超過錨抓力而發(fā)生走錨現(xiàn)象。在養(yǎng)殖過程中,如出現(xiàn)上述前三個(gè)任一問題時(shí),均將給養(yǎng)殖生產(chǎn)造成重大經(jīng)濟(jì)損失,應(yīng)避免上述現(xiàn)象的發(fā)生。由錨、錨鏈、錨繩組成的系泊系統(tǒng)是惡劣海況下網(wǎng)箱養(yǎng)殖安全的重要保證。而解決上述問題的根本必須以清楚了解網(wǎng)箱受力為前提,只有獲得不同海況下單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱的受力(包括網(wǎng)箱波流力及錨繩力),才能科學(xué)有效的選擇錨繩、錨鏈及錨的規(guī)格,并采取局部加強(qiáng)保護(hù)措施,實(shí)現(xiàn)單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱養(yǎng)殖的安全生產(chǎn)。

    本研究通過數(shù)值模擬方法給出了純波及不同波流條件下單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱所受波流力及錨繩力的計(jì)算結(jié)果,并與多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱受力結(jié)果進(jìn)行了比較分析。發(fā)現(xiàn)單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱所受的波流力均要小于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱情況。在純波條件下,兩種系泊形式網(wǎng)箱所受錨繩力相差較小。這可能是由于多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱在純波條件下的水平運(yùn)動(dòng)幅度不大,致使其背浪側(cè)錨繩也承擔(dān)了一部分受力,間接造成迎浪側(cè)錨繩力的減小,從工程角度說明在純波條件下單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱相比多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱優(yōu)勢(shì)很大。但實(shí)際海況卻是波浪與潮流混合情況,當(dāng)臺(tái)風(fēng)浪與潮流的流速方向一致時(shí),網(wǎng)箱所受的錨繩力較大。根據(jù)本文兩種系泊形式網(wǎng)箱在不同波流混合、水深及網(wǎng)衣高度條件下的計(jì)算結(jié)果,均表明同工況下單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力均約為多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力的1.5倍。

    在相同波流條件下,隨著水深的增加,網(wǎng)箱錨繩力明顯減小。根據(jù)本文計(jì)算結(jié)果,單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱從水深20 m變化到50 m時(shí),其錨繩力減小幅度達(dá)到29%~40%;多點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力減小幅度為14.1%~16.6%,小于單點(diǎn)系泊網(wǎng)箱錨繩力的減小幅度。其原因是由于水深增加時(shí)(錨繩長(zhǎng)度與水深之比為4:1),錨繩長(zhǎng)度更長(zhǎng),錨繩對(duì)網(wǎng)箱水平和垂直的運(yùn)動(dòng)幅度約束變小,致使網(wǎng)箱受力減小,這為今后我國(guó)深水網(wǎng)箱的深水化發(fā)展提供了一定的理論參考依據(jù)。

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