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    狹長空間中部排風(fēng)系統(tǒng)阻抗模擬及實驗分析

    2018-08-06 08:12:40謝玉良張旭葉蔚邰彥寰
    關(guān)鍵詞:排風(fēng)并聯(lián)風(fēng)量

    謝玉良 張旭葉蔚 邰彥寰

    同濟大學(xué)機械與能源工程學(xué)院

    狹長的空間中很難準確測量通風(fēng)量,如飛機客艙、火車車廂、隧道等。由于狹長空間的橫截面小、縱向距離長的特點,房間的氣流組織難以直接得出,對于狹長空間中排熱排污等問題所需的排風(fēng)量也難以確定,若是排風(fēng)量計算不足,則直接威脅到內(nèi)部人員和設(shè)備的安全。當(dāng)前文獻中對此研究較少,一般采用CFD模擬計算并通過相似原理進行模型試驗的驗證[1]。Chao[2]等人提出了一種與遺傳算法相結(jié)合的多區(qū)技術(shù)改進的示蹤氣體濃度衰減法來確定狹長空間的通風(fēng)率。楊立軍[3]等人通過繪制并聯(lián)風(fēng)機性能曲線分析了不同條件下對并聯(lián)風(fēng)機運行特性的影響,通過引入集群因子,得到軸流風(fēng)機群的性能曲線,阻力特性和空冷系統(tǒng)的工作點。王峰[4]等人基于不可壓縮粘性流體湍流模型,采用CFD方法對曲線隧道通風(fēng)沿程阻力損失進行模擬計算。論證了曲線隧道斷面形式和通風(fēng)速度與沿程阻力系數(shù)之間的關(guān)系。梁彥超[5]利用SC/Tetra軟件對集裝箱船機艙內(nèi)狹長空間空氣流動進行數(shù)值計算和模擬,獲得整個機艙的速度場和溫度場分布,針對性的提出了通風(fēng)系統(tǒng)布置的優(yōu)化方案。Bredell[6]等人FLUENT模擬,研究了風(fēng)機入口流場變化時對并聯(lián)風(fēng)機群性能的影響,并且對比了兩種不同類型風(fēng)機的性能。Duvenhage[7]等人利用CFD數(shù)值模擬考慮了縱向軸(長軸)風(fēng)對并聯(lián)風(fēng)機性能的影響。劉廣強[8]等人利用CFD方法對不同環(huán)量指數(shù)所設(shè)計的風(fēng)機進行模擬對比。通過對現(xiàn)有風(fēng)機進行數(shù)據(jù)實測驗證物理模型的正確性。本文將狹長空間的通風(fēng)問題簡化成通風(fēng)管網(wǎng)的水力計算,通過得出風(fēng)機與管路匹配的工作點來計算所需要開啟的風(fēng)機數(shù)量。

    1 狹長空間排風(fēng)問題的簡化分析

    1.1 狹長空間的簡化分析

    本文的研究對象為特殊實驗?zāi)康牡乃淼佬酮M長空間,內(nèi)部構(gòu)造較為復(fù)雜,簡化模型如圖1所示,其中AB段長 76 m,寬 18 m,高 9.2 m,BC段長 82 m,寬18 m,高5.2 m。A端為開敞端,中部B處設(shè)有兩邊對稱布置的離心排風(fēng)機8臺風(fēng)量140000 m3/h,全壓935 Pa,C端設(shè)有6臺對稱布置的6臺軸流送風(fēng)機,風(fēng)量 60000 m3/h,全壓 635 Pa。

    圖1 狹長空間排風(fēng)模型

    對此研究對象進行分析后,進行如下簡化,如圖2所示。即簡化為一定長度的通風(fēng)管道,左端自由流動、中部機械排風(fēng)、右端機械進風(fēng)的流體管網(wǎng)問題。同時做如下假設(shè):所有相同管道橫截面積相等,故流量比等于速度比。

    圖2 簡化通風(fēng)模型

    對圖2進行簡要分析:

    1)令 a、b、c三點(斷面)連接為大氣環(huán)境,即 a、b、c三點靜壓Psa=Psb=Psc=0。同時令A(yù)、B、C三個斷面均緊鄰a、b、c三個斷面。其中A、B兩個斷面分別在風(fēng)機之前和之后。此外,令b點的坐標為0,a點和c點的坐標分別為l1和l2。

    2)因為a處風(fēng)機為送風(fēng)機,A斷面靜壓PsA>0、動壓為。同時,因b處風(fēng)機為排風(fēng)機,B斷面靜壓 PsB<0、動壓為。

    1.2 風(fēng)機并聯(lián)特性

    以某公司生產(chǎn)的T4-72XX型離心風(fēng)機為例,根據(jù)樣本給出的風(fēng)機特性曲線的典型工況點,通過最小二乘擬合得到風(fēng)機特性曲線公式。采用多項式的形式表示風(fēng)機增壓△P和空氣流量Q的關(guān)系式[3]:

    式中:fn為多項式系數(shù);△P風(fēng)機增壓,Pa;Q風(fēng)機流量,m3/s。

    管網(wǎng)系統(tǒng)的阻力特性曲線通常為二次拋物線,對于本文的簡化模型,管網(wǎng)的壓降△Ps和流量Qs的關(guān)系式為:

    式中:S為管道綜合阻力系數(shù),kg/m7。

    對于單臺風(fēng)機及其與外部管網(wǎng)組成的系統(tǒng),風(fēng)機性能曲線與管網(wǎng)阻力特性曲線的交點,即為風(fēng)機工作點。當(dāng)多臺性能相同的風(fēng)機并聯(lián)運行時,風(fēng)機系統(tǒng)的全壓不變,流量累加,即在相同的全壓情況,流量變成原來單臺風(fēng)機的多倍。而外部管網(wǎng)的阻力特性不發(fā)生變化。對于T4-72XX型離心風(fēng)機擬合的性能曲線系數(shù)如表 1(R2=0.9987):

    2 狹長空間阻力系數(shù)的影響

    2.1 幾何建模及網(wǎng)格劃分

    研究對象是狹長空間內(nèi)風(fēng)機啟停工況下排風(fēng)效果的問題,故模型模擬的區(qū)域為包括送排風(fēng)機在內(nèi)的整個區(qū)域。幾何模型按照某狹長空間實際尺寸建立,利用商業(yè)CFD軟件進行三維模型的建立及網(wǎng)格劃分。采用的四面體網(wǎng)格,并對送、排風(fēng)機及開敞端進行局部加密處理。

    2.2 邊界條件

    入口及出口:將機械進排風(fēng)的入口及出口進行適當(dāng)簡化,C處機械送風(fēng)按照壓力入口進行設(shè)置,需確定全壓大小,入口方向,總溫以及湍流參數(shù)情況。本次模擬主要查看下場空間內(nèi)流場的分布,則空氣入口溫度的設(shè)定對模擬的結(jié)果沒有影響,可將其設(shè)為與外界溫度一致。B處機械排風(fēng)按照壓力出口設(shè)置,需要確定出口處靜壓。A處敞開口按照壓力入口設(shè)置,出口靜壓為0 Pa。

    湍流模型使用對流線曲率大,有漩渦和旋轉(zhuǎn)的內(nèi)部流場的模擬更加適用的RNG k-ε湍流模型,使用Scalable壁面函數(shù)。計算方法:計算過程中采用亞松弛因子,Coupled算法,在動量方程,k方程和ε方程選項中均采用二階迎風(fēng)格式。

    2.3 結(jié)果分析

    Case1:將送風(fēng)機C關(guān)閉,僅設(shè)置成壓力入口,表壓P=0 Pa。圖2的通風(fēng)模型即可簡化為兩端自然進風(fēng),中部排風(fēng)的三通模型。收斂后各進排風(fēng)口風(fēng)量如下:Qa=242.35 m3/s,Qc=10.33 m3/s,Qb=-252.65 m3/s。

    由管網(wǎng)并聯(lián)計算公式:

    聯(lián)立式(3)~(5),解出管網(wǎng)系統(tǒng)阻力系數(shù)S=0.0148 kg/m7。改變排風(fēng)機全壓后,不同全壓下對應(yīng)的個排風(fēng)口風(fēng)量不同,但管網(wǎng)系統(tǒng)阻力系數(shù)S的計算誤差<1%,認為本次實驗中阻力數(shù)S計算正確。

    Case2:按實際中狹長空間標準工況下,B處排風(fēng)機及C處送風(fēng)機全部開啟,設(shè)B處壓力出口全壓P=-945Pa,C處壓力入口全壓P=635Pa,A處壓力入口P=0 Pa。收斂后各進排風(fēng)口風(fēng)量如下:Qa=156.02 m3/s,Qc=96.95 m3/s,Qb=-252.74 m3/s。

    對比Case1和Case2結(jié)論:

    1)兩次計算并聯(lián)管道阻力系數(shù)S的誤差<1%,認為S計算正確,因此管網(wǎng)系統(tǒng)阻力方程為:

    2)總排風(fēng)量僅取決于B處離心排風(fēng)機,C出送風(fēng)機的工況不能改變總排風(fēng)量,僅能改變并聯(lián)管段AB、AC流量分配比。

    3)當(dāng)前工況B出口單離心風(fēng)機風(fēng)量11.37萬m3/h,與理論風(fēng)量14萬m3/h對比減少了17.76%;C處單臺風(fēng)機風(fēng)量5.81萬m3/h,與理論風(fēng)量6萬m3/h對比減少了3.1%。

    由結(jié)論可知實際工況下相同風(fēng)機并聯(lián)后風(fēng)量不會出現(xiàn)多臺風(fēng)機風(fēng)量相疊加的情況,而是有一定損失。B處單臺離心排風(fēng)機模擬風(fēng)量與理論相比減少2.63萬m3/h。根據(jù)case2模擬結(jié)果,考慮B處離心風(fēng)機并聯(lián)損失,即可得到8臺離心風(fēng)機并聯(lián)的性能曲線,離心風(fēng)機擬合的性能曲線系數(shù)如表2(R2=0.9987):

    即,模擬風(fēng)機性能曲線為

    聯(lián)立式(6)和(7),即可得到風(fēng)機性能曲線與管路性能曲線的焦點為該工況下風(fēng)機工作點,如圖3所示。圖中工作點的坐標為 (907818 m3/h,941.2 Pa),與Case2中模擬得到的風(fēng)量90.96萬m3/h相比誤差為0.2%。

    圖3 并聯(lián)性能曲線與工作點

    當(dāng)狹長空間系統(tǒng)阻力改變時,管網(wǎng)阻力系數(shù)S將增大。通過對圖1狹長空間AB段和BC段分別增加一定數(shù)量的車輛時,得到的并聯(lián)性能曲線與工作點如圖4所示。其中系統(tǒng)阻力特性Ⅲ與風(fēng)機性能曲線Ⅳ的交點是圖3所述的工況。曲線Ⅱ與風(fēng)機性能曲線Ⅳ的交點是狹長空間AB段增加一臺大車、BC段增加兩臺小車時的工作點。曲線Ⅰ與風(fēng)機性能曲線Ⅳ的交點是狹長空間AB段增加兩臺大車、BC段增加四臺小車時的工作點。大車的長寬高分別為29.2 m、7.5 m、6.9 m,小車的長寬高分別為9.5 m、3.4 m、2.3 m。圖4中工作點 B 的坐標為(889682 m3/h,1009.3 Pa),工作點 B 的坐標為(836823 m3/h,1085.8 Pa)。

    圖4 管網(wǎng)變化后并聯(lián)性能曲線與工作點

    利用阻塞比來分析上圖中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ的工況,阻塞比即實驗?zāi)P驮趯嶒烇L(fēng)道截面上的投影面積與風(fēng)道截面積之比。擬合得到管道阻力系數(shù)S與管段阻塞比的關(guān)系式 S=f(β),擬合系數(shù)如表 3(R2=1)。

    即管道阻力系數(shù)與阻塞比的關(guān)系式為:

    式中:S為管道綜合阻力系數(shù),kg/m7;β為管道阻塞比。

    式(8)表明,在當(dāng)前并聯(lián)管段中,管道阻力系數(shù)S與管道阻塞比β近似成平方關(guān)系,且隨著阻塞比的增加而增大。

    3 中部排風(fēng)模型實驗

    3.1 實驗系統(tǒng)

    為了更準確確定不同工況下狹長空間中部排風(fēng)系統(tǒng)排除污染物所需要的時間,本文通過模型實驗來驗證,定常粘性流體的量綱關(guān)系式可以簡化為:

    原型和模型試驗中很難保證同時滿足上述4個準則數(shù)。歐拉(Eu)是待定準則并且是弗勞德(Fr)準則和雷諾(Re)準則的函數(shù),本文研究對象為等溫定常流動,忽略弗勞德(Fr)準則數(shù)模型與原型的流動介質(zhì)是空氣,則認為(Pr)準則數(shù)相等,因此考慮雷諾(Re)準則數(shù)。根據(jù)文獻[9-10]中關(guān)于狹長空間多源匯合溫度擴散的模型實驗研究,本實驗選取的幾何縮尺為1∶13,風(fēng)速比例尺為 1∶1.82。AB 斷面尺寸為 1.4 m×0.8 m,BC斷面尺寸為1.4 m×0.4 m,模型中AB和BC兩段的Re數(shù)分別為4.32×104和2.49×104,模型已進入自動模型區(qū)。

    圖5 模型送風(fēng)系統(tǒng)

    實驗臺包括送風(fēng)、排風(fēng)風(fēng)機,風(fēng)管,變頻器,CO2發(fā)煙機以及測試儀器。測試儀器包括風(fēng)速儀、CO2濃度測量儀、微壓計等。送風(fēng)機型號為4-72-2.8A,風(fēng)量1131~2356 m3/h,風(fēng)壓 606~994 Pa,轉(zhuǎn)速 2900 r/min,功率1.5 kW;排風(fēng)機型號為4-72-NO3.6A,風(fēng)量2664~5268 m3/h,風(fēng)壓 989~1578 Pa,轉(zhuǎn)速 2900 r/min,功率3 kW。分別由1.5 kW和3.7 kW的變頻器控制。送風(fēng)口尺寸為70 cm×15 cm,排風(fēng)口尺寸為15 cm×15 cm。模型實驗現(xiàn)場圖如圖5、6所示。

    圖6 模型排風(fēng)系統(tǒng)

    3.2 實驗結(jié)果分析

    CO2氣體示蹤實驗中所用工況都為AB段中1臺大車,BC段兩臺小車,共有關(guān)閉、開啟射流風(fēng)機兩種工況,每種工況有4組實驗,射流風(fēng)機布置在BC中間,風(fēng)量2中部排風(fēng)機對應(yīng)開啟8、7、6、4臺,模型實驗對 應(yīng) 排 風(fēng) 量 為 4140 m3/h、3623 m3/h、3105 m3/h、2070 m3/h,對應(yīng)工況編號為 A-1、B-1、C-1、D-1,開啟射流風(fēng)機時對應(yīng)的實驗編號為 A-2、B-2、C-2、D-2。CO2濃度測量儀記錄間隔為10 s,圖7顯示了不同中部風(fēng)機排風(fēng)量下排風(fēng)口處CO2氣體濃度變化。圖8顯示了開啟射流風(fēng)機時不同中部風(fēng)機排風(fēng)量下排風(fēng)口CO2氣體濃度變化。CO2氣體從0s開始在C斷面釋放,150 s時停止。

    圖7 排風(fēng)口處CO2氣體濃度變化

    從圖7中可以看出:1)每條曲線均有陡峭上升階段,緩慢增長階段,加速下降階段和緩慢下降階段。2)中部風(fēng)機排風(fēng)量的不同會導(dǎo)致CO2濃度變化有響應(yīng)的提前或滯后,A-1與D-1相比中部排風(fēng)量增加一倍,CO2濃度升到最高值的時間和降低至環(huán)境值的時間都提前約40 s。3)各工況最高CO2濃度基本相同,都在6000 ppm左右。

    從圖8中可以看出:1)開啟射流風(fēng)機時中部排風(fēng)口CO2濃度達到峰值時間比不開啟時減少20 s。2)除A-2工況外其余工況CO2濃度最高值變化不大。

    圖8 增加射流風(fēng)機后排風(fēng)口處CO2氣體濃度變化

    4 結(jié)論

    針對某狹長空間橫截面小、縱向距離長的特點,空間的氣流組織難以利用流體管網(wǎng)方式得出,文章通過對房間阻力系數(shù)的模擬,得出如下結(jié)論。

    1)管網(wǎng)性能曲線與擬合風(fēng)機性能曲線的交點即風(fēng)機工作點與數(shù)值模擬得出的工況點誤差為1%,本方法有一定可行性。兩段式中部機械排風(fēng)系統(tǒng)中,若一端為自由端,另一端自由或加機械送風(fēng),則總排風(fēng)量僅取決于中部排風(fēng)機狀態(tài),機械送風(fēng)端風(fēng)機變化不能改變總排風(fēng)量,僅能改變兩管段流量分配比。在當(dāng)前并聯(lián)管段中,管道阻力系數(shù)S與管道阻塞比β近似成平方關(guān)系,且隨著阻塞比的增加而增大。

    2)通過CO2氣體示蹤實驗得出在當(dāng)前模型下,排除CO2所需要時間為200 s,當(dāng)開啟射流風(fēng)機時所需要時間為180 s。

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