運(yùn)行頻率對(duì)復(fù)合熱源熱泵熱水器性能的影響

趙偉強(qiáng)

東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院

0 引言

直膨式太陽(yáng)能熱泵熱水器將太陽(yáng)能集熱器與熱泵蒸發(fā)器合二為一，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，集熱效率高，更具有小型化和實(shí)用化發(fā)展?jié)摿1]，因而深受國(guó)內(nèi)外研究學(xué)者的關(guān)注，他們主要從集熱/蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化[2-5]、環(huán)境參數(shù)對(duì)系統(tǒng)性能的影響[5-8]、制冷劑的選擇[9-12]等方面對(duì)其進(jìn)行了大量的理論研究和實(shí)驗(yàn)研究并取得了一定的研究成果。但常規(guī)直膨式太陽(yáng)能熱泵熱水器受太陽(yáng)輻射強(qiáng)度的影響較大，在太陽(yáng)輻射不足時(shí)難以滿足生活熱水供應(yīng)需求。為了解決這一問(wèn)題，徐國(guó)英等[13-14]提出了一種新型太陽(yáng)能-空氣復(fù)合熱源熱泵熱水器，并對(duì)系統(tǒng)的運(yùn)行模式與特性進(jìn)行了模擬研究和實(shí)驗(yàn)研究。這種新型熱水器，將直膨式太陽(yáng)能熱泵與空氣源熱泵相結(jié)合，在太陽(yáng)輻射不足時(shí)，可同時(shí)吸收空氣中的熱量，使得系統(tǒng)能穩(wěn)定高效地運(yùn)行。

隨著變頻技術(shù)的日益成熟，變頻器廣泛應(yīng)用于空調(diào)領(lǐng)域，并越來(lái)越多地成為了太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)的控制部件。由于系統(tǒng)通常在非設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行，尤其是當(dāng)環(huán)境溫度和太陽(yáng)輻射強(qiáng)度劇烈變化時(shí)，系統(tǒng)將嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)工況運(yùn)行，系統(tǒng)性能將急劇下降。而變頻壓縮機(jī)的應(yīng)用可以保持變環(huán)境工況下集熱/蒸發(fā)器與壓縮機(jī)之間的容量匹配[15]。孫振華等[16]也對(duì)直膨式太陽(yáng)能熱泵全年運(yùn)行的工作性能進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算，制定了系統(tǒng)全年運(yùn)行的變頻策略，以保證系統(tǒng)維持較高的性能系數(shù)。

變頻技術(shù)的應(yīng)用將大大提高熱泵系統(tǒng)的性能并使其適應(yīng)各種環(huán)境工況，為了全面分析壓縮機(jī)運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)性能的影響，本文搭建了采用變頻壓縮機(jī)的直膨式太陽(yáng)能-空氣復(fù)合熱源熱泵熱水器（DX-SASHPWH）實(shí)驗(yàn)裝置，通過(guò)實(shí)驗(yàn)分析不同運(yùn)行頻率下系統(tǒng)各性能參數(shù)的瞬時(shí)變化特性，以期對(duì)系統(tǒng)的變頻控制提供理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)介紹

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置與原理簡(jiǎn)介

直膨式太陽(yáng)能-空氣復(fù)合源熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)原理以及主要的溫度，壓力和功率測(cè)點(diǎn)布置如圖1所示。該實(shí)驗(yàn)裝置主要包括集熱/蒸發(fā)器、壓縮機(jī)、儲(chǔ)水箱（內(nèi)含沉浸式冷凝盤管）、儲(chǔ)液器、干燥過(guò)濾器、膨脹閥等，各部件具體參數(shù)見(jiàn)表1。

圖1 直膨式太陽(yáng)能-空氣復(fù)合源熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)原理圖與測(cè)點(diǎn)布置圖

由圖1可見(jiàn)，該系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)原理與普通熱泵類似，只是把蒸發(fā)器和太陽(yáng)能集熱器合二為一，組成集熱/蒸發(fā)器。制冷劑R134a作為系統(tǒng)循環(huán)工質(zhì)，直接在集熱/蒸發(fā)器中吸收太陽(yáng)能和空氣中的熱量而蒸發(fā)，然后進(jìn)入壓縮機(jī)變成高溫高壓蒸汽，接著在水箱的冷凝盤管中冷凝放熱加熱水箱中的水，再流經(jīng)儲(chǔ)液器、干燥過(guò)濾器，經(jīng)膨脹閥節(jié)流降壓后回到集熱/蒸發(fā)器，完成一個(gè)循環(huán)。

圖2為集熱/蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)，截面從上而下依次為：玻璃蓋板、空氣層、集熱板、螺旋翅片蒸發(fā)管，集熱板下方、蒸發(fā)管之間鋪設(shè)保溫材料，以防止集熱板吸收的太陽(yáng)能熱量直接散發(fā)到背部空氣中，增大熱損失。由圖可知，蒸發(fā)管既可以吸收太陽(yáng)能熱量，也可以吸收空氣中的熱量，實(shí)現(xiàn)太陽(yáng)能熱泵與空氣能熱泵的復(fù)合。比起傳統(tǒng)的直膨式太陽(yáng)能熱泵熱水器，該復(fù)合熱源熱泵熱水器增加空氣側(cè)取熱，并采用螺旋翅片管強(qiáng)化空氣側(cè)換熱，因而可以保證系統(tǒng)在太陽(yáng)輻射強(qiáng)度不足的情況也能正常運(yùn)行，滿足熱水負(fù)荷需求。

圖2 集熱/蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)圖

1.2 測(cè)試系統(tǒng)及評(píng)價(jià)指標(biāo)

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中可直接測(cè)量的參數(shù)有：集熱/蒸發(fā)器進(jìn)口溫度T1和壓力P1，壓縮機(jī)進(jìn)、出口溫度T2、T3和壓力P2、P3，冷凝盤管出口溫度T4和壓力P4，水箱內(nèi)熱水溫度Tw、集熱/蒸發(fā)器蓋板溫度Tg、環(huán)境溫度Ta、太陽(yáng)輻射強(qiáng)度I等。溫度，壓力，壓縮機(jī)功率和太陽(yáng)輻射強(qiáng)度采用Agilent數(shù)據(jù)采集儀進(jìn)行掃描和采集。為研究系統(tǒng)的瞬時(shí)變化特性，將掃描循環(huán)間隔時(shí)間設(shè)定為1分鐘。以上所有參數(shù)的測(cè)試裝置名稱及規(guī)格見(jiàn)表2。

表2 實(shí)驗(yàn)測(cè)試裝置及其規(guī)格

實(shí)驗(yàn)裝置中各測(cè)點(diǎn)的布置情況如圖1所示。其中水箱內(nèi)設(shè)置上、中、下三個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，取三個(gè)溫度平均值作為水箱內(nèi)熱水溫度Tw，集熱/蒸發(fā)器蓋板設(shè)置四個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)（Tg1～Tg4），同樣取四個(gè)溫度平均值作為集熱/蒸發(fā)器蓋板溫度Tg。分光譜輻射表安裝在集熱/蒸發(fā)器旁，傾斜角度與集熱板一致，以保證太陽(yáng)輻射強(qiáng)度測(cè)量的準(zhǔn)確性。

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，系統(tǒng)制熱量、性能系數(shù)、集熱/蒸發(fā)器集熱效率并不能直接測(cè)量得到，可按以下公式計(jì)算：

系統(tǒng)制熱量Qw：

系統(tǒng)性能系數(shù)COP，定義為系統(tǒng)制熱量Qw和壓縮機(jī)耗功Ncom的比值：

集熱/蒸發(fā)器的集熱效率ηc，定義為集熱/蒸發(fā)器吸收的有效熱量Qe和集熱/蒸發(fā)器表面太陽(yáng)總輻射量的比值：

式中：Cp,w為水的定壓比熱容，kJ/(kg·K)；ρw為水的密度，kg/m3；Vw為水箱容積，m3；Tw1、Tw2為運(yùn)行時(shí)間間隔內(nèi)儲(chǔ)水箱中起、終水溫，℃；Ncom為壓縮機(jī)耗功，kW；Ap為集熱/蒸發(fā)器的集熱面積，m2；I為集熱/蒸發(fā)器表面太陽(yáng)輻射強(qiáng)度，W/m2。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

太陽(yáng)輻射強(qiáng)度、環(huán)境溫度對(duì)系統(tǒng)性能具有較大影響[5-8]，為了全面準(zhǔn)確地分析壓縮機(jī)運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)性能的影響，需排除太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度對(duì)分析的干擾。為此，擇取3組太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度都比較接近、壓縮機(jī)運(yùn)行頻率不同的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，具體分析熱水溫度，蒸發(fā)壓力和冷凝壓力，壓縮機(jī)瞬時(shí)耗功，系統(tǒng)性能系數(shù)COP以及集熱/蒸發(fā)器的集熱效率ηc隨運(yùn)行時(shí)間的變化關(guān)系。3組實(shí)驗(yàn)的運(yùn)行狀況如表3所示，其中太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化關(guān)系見(jiàn)圖3。從表3和圖3可以看出，三組實(shí)驗(yàn)中太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度都很接近，符合控制變量要求。

圖3 太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化

2.1 運(yùn)行頻率對(duì)熱水加熱速率的影響

圖4表示不同運(yùn)行頻率下，水箱中熱水溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化。從圖中可以看出，就某一特定頻率，隨著運(yùn)行時(shí)間的增加，加熱速率不斷降低（表現(xiàn)為熱水溫度曲線的斜率不斷降低）。這是因?yàn)?，在加熱初期，水溫較低，冷凝盤管中的高溫制冷劑與水溫溫差較大，換熱效果好，加熱速率大。隨著運(yùn)行時(shí)間的增加，水溫逐漸上升，換熱條件越來(lái)越惡劣，換熱效果變差，加熱速率減小。

圖4 熱水溫度隨運(yùn)行時(shí)間的變化

由圖4還可以看出，隨著運(yùn)行頻率的增加，熱水溫升曲線的斜率增大，即熱水加熱速率增大。將120 L的自來(lái)水從相近水溫加熱到55℃，當(dāng)運(yùn)行頻率分別為40 Hz、50 Hz、60 Hz時(shí)，所需要的時(shí)間分別為 185 min、167 min、140 min，下降幅度依次為 9.73%、16.17%?？梢?jiàn)，提高壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率，可以提高熱水加熱速率，縮短熱水加熱時(shí)間，且頻率越大，熱水加熱速率的增幅越大。

2.2 運(yùn)行頻率對(duì)蒸發(fā)壓力及冷凝壓力的影響

壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)蒸發(fā)壓力和冷凝壓力的影響如圖5所示。由圖可以明顯看出，相同的運(yùn)行頻率下，冷凝壓力都隨著運(yùn)行時(shí)間的增加而不斷增大，這是由熱水溫度不斷上升引起的。但不同運(yùn)行頻率下，冷凝壓力隨時(shí)間的增大速率是不一樣的，且冷凝壓力的增大速率隨運(yùn)行頻率的增大而增大。此外，運(yùn)行頻率對(duì)最大冷凝壓力也有重大影響。由圖可知，當(dāng)壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率分別為40 Hz、50 Hz、60 Hz時(shí)，系統(tǒng)的最大冷凝壓力分別為 1.336 MPa、1.593 MPa、1.734 MPa，可見(jiàn)，如果運(yùn)行頻率太大，將導(dǎo)致冷凝壓力過(guò)大，即壓縮機(jī)出口壓力太大，繼而導(dǎo)致壓縮機(jī)排氣溫度過(guò)大，影響壓縮機(jī)的運(yùn)行性能和使用壽命。

圖5 蒸發(fā)壓力和冷凝壓力隨運(yùn)行時(shí)間的變化

觀察圖5中蒸發(fā)壓力的變化可以看出，隨著壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的降低，蒸發(fā)壓力增大，即蒸發(fā)溫度增大。這是因?yàn)楫?dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率降低時(shí)，流經(jīng)集熱/蒸發(fā)器的制冷劑質(zhì)量流量降低，與集熱板的換熱時(shí)間加長(zhǎng)，換熱充分，因而蒸發(fā)溫度上升，即蒸發(fā)壓力上升[17]，這對(duì)系統(tǒng)性能的提高是有利的。

對(duì)比不同頻率下蒸發(fā)壓力和冷凝壓力的變化趨勢(shì)，還可以看出，隨著壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的增大，冷凝壓力增大，而蒸發(fā)壓力降低，因此，系統(tǒng)的壓比升高。此外，相比運(yùn)行頻率為40 Hz和50 Hz的情況，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率為60 Hz時(shí)，蒸發(fā)壓力和冷凝壓力變化曲線的波動(dòng)性明顯增大，可見(jiàn)太大的運(yùn)行頻率也會(huì)影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

2.3 運(yùn)行頻率對(duì)壓縮機(jī)耗功的影響

圖6表示不同運(yùn)行頻率下，壓縮機(jī)耗功隨運(yùn)行時(shí)間的變化。由圖可以看出三條曲線的變化趨勢(shì)基本相同，壓縮機(jī)耗功在加熱過(guò)程中逐時(shí)增加，例如，當(dāng)運(yùn)行頻率為40 Hz時(shí)，加熱過(guò)程中壓縮機(jī)耗功從0.2145 kW增加到0.5614 kW，這主要是因?yàn)檫\(yùn)行過(guò)程中壓縮機(jī)的壓比增大，容積效率變小，導(dǎo)致耗功增加。當(dāng)運(yùn)行頻率為40 Hz、50 Hz時(shí)，壓縮機(jī)耗功與運(yùn)行時(shí)間基本成線性關(guān)系。當(dāng)運(yùn)行頻率為60 Hz時(shí)，壓縮機(jī)耗功在40～50 min時(shí)出現(xiàn)折點(diǎn)，且之后存在波動(dòng)，這應(yīng)該與蒸發(fā)壓力和冷凝壓力的波動(dòng)性有關(guān)。

對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算可知，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率分別為40 Hz、50 Hz、60 Hz時(shí)，壓縮機(jī)的平均耗功分別為0.384 kW、0.547 kW、0.687 kW，整個(gè)加熱過(guò)程總的耗電量分別為 1.1824 kW·h、1.5220 kW·h、1.6025 kW·h，可見(jiàn)，壓縮機(jī)平均耗功以及加熱過(guò)程總耗電量與運(yùn)行頻率成正比關(guān)系，但隨著壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的增大，它們的增幅變小。

圖6 壓縮機(jī)耗功隨運(yùn)行時(shí)間的變化

2.4 運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)COP的影響

圖7給出了3個(gè)不同運(yùn)行頻率下，系統(tǒng)性能系數(shù)COP隨運(yùn)行時(shí)間的變化情況，可以發(fā)現(xiàn)三條曲線的變化趨勢(shì)也基本相同，這也間接說(shuō)明了該變化趨勢(shì)的規(guī)律性。對(duì)于某一特定頻率，系統(tǒng)COP隨著加熱時(shí)間的增加而逐漸下降，且加熱初期COP下降較快，約30 min后下降程度減緩。比如，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率設(shè)置為40 Hz時(shí)，加熱初始時(shí)的COP達(dá)到最大值13.758，此后隨著熱水溫度的提高，冷凝溫度也提高，壓縮機(jī)耗功增加，導(dǎo)致系統(tǒng)COP不斷下降到最低值2.221。由圖7還可以注意到，相比運(yùn)行頻率為40 Hz和50 Hz，運(yùn)行頻率為60 Hz時(shí)的系統(tǒng)瞬時(shí)COP波動(dòng)性更大，這與上文提到的蒸發(fā)壓力和冷凝壓力的波動(dòng)性相對(duì)應(yīng)。

圖7 系統(tǒng)COP隨運(yùn)行時(shí)間的變化

隨著運(yùn)行頻率的降低，系統(tǒng)制熱量和壓縮機(jī)耗功都降低，但壓縮機(jī)耗功降低的幅度大于制熱量降低的幅度，故系統(tǒng)COP在運(yùn)行頻率降低時(shí)是增大的[15]。本實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率分別為60 Hz、50 Hz、40 Hz時(shí)，系統(tǒng)平均 COP 分別為 3.097、3.414、4.512，當(dāng)運(yùn)行頻率從60 Hz降到50 Hz，系統(tǒng)平均COP增長(zhǎng)9.29%。而當(dāng)運(yùn)行頻率從50 Hz降到40 Hz，系統(tǒng)平均COP增長(zhǎng)24.34%，可見(jiàn)系統(tǒng)平均COP隨運(yùn)行頻率的降低而增大，且低頻區(qū)的增幅顯著高于高頻區(qū)的增幅，即運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)COP的影響程度在低頻范圍內(nèi)表現(xiàn)得更加顯著。從圖8可以更直觀地看清楚這一點(diǎn)。

圖8 系統(tǒng)平均COP隨運(yùn)行頻率的變化

2.5 運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)熱效率的影響

理論上，隨著壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的增大，系統(tǒng)中制冷劑質(zhì)量流量增大，制冷劑流體對(duì)集熱板的冷卻作用增強(qiáng)，使得集熱板溫度降低，進(jìn)而導(dǎo)致從集熱板到環(huán)境的熱損失降低，集熱效率將會(huì)增大。但觀察圖9中不同運(yùn)行頻率下的集熱效率變化曲線，可以發(fā)現(xiàn)3條變化曲線幾乎重合，集熱效率和運(yùn)行頻率之間的關(guān)系與理論分析相差較大。這是因?yàn)楸緦?shí)驗(yàn)中，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度較大（高于820 W/m2），集熱/蒸發(fā)器中制冷劑吸收的有用能遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于熱損失，因而熱損失的少量降低對(duì)集熱效率的影響并不顯著。經(jīng)計(jì)算，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率分別為40 Hz、50 Hz、60 Hz時(shí)，集熱/蒸發(fā)器的平均集熱效率分別為0.614、0.620、0.681，可見(jiàn)集熱/蒸發(fā)器的集熱效率隨運(yùn)行頻率的增大仍有所增大，只是這一規(guī)律在太陽(yáng)輻射強(qiáng)度較大時(shí)表現(xiàn)得并不明顯。

圖9 集熱/蒸發(fā)器的集熱效率隨運(yùn)行時(shí)間的變化

2.6 運(yùn)行頻率變化對(duì)系統(tǒng)性能影響的敏感程度比較

由實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析可知，在運(yùn)行頻率變化過(guò)程中，系統(tǒng)性能各個(gè)參數(shù)的變化量是不同的。將運(yùn)行頻率為50 Hz時(shí)的數(shù)據(jù)分別與運(yùn)行頻率為40 Hz和60 Hz時(shí)的數(shù)據(jù)作對(duì)比分析，具體比較如表4、表5如示。

由表4可見(jiàn)，當(dāng)壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率從40 Hz增加到50 Hz時(shí)，壓縮機(jī)的平均耗功變化最為敏感，其次是系統(tǒng)的平均COP，平均蒸發(fā)壓力和最高冷凝壓力，系統(tǒng)的加熱時(shí)間也有所變化，但不是很敏感，集熱/蒸發(fā)器的集熱效率對(duì)運(yùn)行頻率變化最為遲鈍。

而由表5可見(jiàn)，當(dāng)壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率從50 Hz增加到60 Hz時(shí)，系統(tǒng)的平均蒸發(fā)壓力變化最為敏感，其次是壓縮機(jī)的平均耗功和加熱時(shí)間，系統(tǒng)的平均COP也有所變化，而集熱/蒸發(fā)器的集熱效率和系統(tǒng)的最高冷凝壓力對(duì)運(yùn)行頻率變化比較遲鈍。

綜合表4和表5來(lái)看，當(dāng)壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率發(fā)生變化時(shí)，系統(tǒng)平均蒸發(fā)壓力和壓縮機(jī)的平均耗功變化最為明顯，其次是加熱時(shí)間和系統(tǒng)平均COP，而集熱/蒸發(fā)器的集熱效率變化比較小。比較表3和表4中的數(shù)據(jù)，還可以發(fā)現(xiàn)，運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)平均COP和壓縮機(jī)平均耗功的影響在低頻范圍內(nèi)表現(xiàn)得更加顯著，而對(duì)系統(tǒng)加熱時(shí)間的影響則相反。

3 結(jié)論

本文搭建了直膨式太陽(yáng)能-空氣復(fù)合熱源熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)裝置，并在相近的環(huán)境工況下，針對(duì)不同的壓縮機(jī)運(yùn)行頻率，對(duì)該裝置進(jìn)行了性能測(cè)試，分析了系統(tǒng)各性能參數(shù)的瞬態(tài)變化關(guān)系以及壓縮機(jī)運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)性能參數(shù)的影響，得到如下結(jié)論。

1）隨著加熱的進(jìn)行，壓縮機(jī)耗功不斷增加，系統(tǒng)COP不斷下降，這主要是由水溫上升，冷凝壓力逐漸增大引起的。因而，熱水終溫不宜設(shè)置太大，否則將引起耗功明顯增大以及性能下降，考慮到生活熱水的需要，建議將熱水終溫設(shè)置為50～55℃即可。

2）壓縮機(jī)的運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)平均COP有較大影響。系統(tǒng)平均COP隨運(yùn)行頻率的降低而增大，且運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)COP的影響在低頻范圍內(nèi)表現(xiàn)得更加顯著。當(dāng)運(yùn)行頻率從60 Hz降到50 Hz，系統(tǒng)平均COP增長(zhǎng)9.29%。而當(dāng)運(yùn)行頻率從50 Hz降到40 Hz，系統(tǒng)平均COP增長(zhǎng)24.34%。

3）集熱/蒸發(fā)器的集熱效率隨運(yùn)行頻率的增大而增大，但這一規(guī)律在太陽(yáng)輻射強(qiáng)度較大時(shí)表現(xiàn)得并不明顯。本實(shí)驗(yàn)中，在太陽(yáng)輻射強(qiáng)度達(dá)到820 W/m2以上的情況下，當(dāng)壓縮機(jī)運(yùn)行頻率分別為40 Hz、50 Hz、60 Hz時(shí)，集熱/蒸發(fā)器的平均集熱效率分別為0.614、0.620、0.681，相差不大。

4）壓縮機(jī)運(yùn)行頻率的變化對(duì)系統(tǒng)各性能參數(shù)影響的敏感程度是不同的。在眾多性能參數(shù)中，系統(tǒng)平均蒸發(fā)壓力和壓縮機(jī)的平均耗功對(duì)運(yùn)行頻率的變化最為敏感，其次是加熱時(shí)間和系統(tǒng)平均COP。

運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)性能的影響程度可能會(huì)受到太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度的影響，后續(xù)研究將進(jìn)一步探究不同太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度下，壓縮機(jī)運(yùn)行頻率對(duì)系統(tǒng)性能的影響。