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    供液方式對(duì)蒸發(fā)平板溫度場(chǎng)的影響

    2018-07-14 03:08:06賀衛(wèi)東萬(wàn)金慶黃明磊
    食品與機(jī)械 2018年5期
    關(guān)鍵詞:凍品供液制冷劑

    賀衛(wèi)東 萬(wàn)金慶 黃明磊 葛 瑞

    (1. 上海海洋大學(xué)食品學(xué)院,上海 201306;2. 上海冷鏈裝備性能與節(jié)能評(píng)價(jià)專業(yè)技術(shù)服務(wù)平臺(tái),上海 201306)

    中國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展加劇了能源的消耗,其中制冷行業(yè)屬于高耗能產(chǎn)業(yè),其節(jié)能方面的研究意義重大[1-2]。同時(shí)水產(chǎn)業(yè)迅猛發(fā)展,水產(chǎn)品的加工、運(yùn)輸和貯藏等環(huán)節(jié)的冷凍與保藏非常重要,而平板速凍機(jī)以凍結(jié)速度快,操作簡(jiǎn)便等優(yōu)點(diǎn)在水產(chǎn)業(yè)得到了廣泛應(yīng)用[3]。

    在制冷系統(tǒng)的設(shè)計(jì)中,節(jié)流元件的選擇非常重要,節(jié)流元件應(yīng)用錯(cuò)誤或選型不當(dāng),通常會(huì)造成系統(tǒng)運(yùn)行困難和性能下降。制冷系統(tǒng)流量控制元件一般有4種:毛細(xì)管、節(jié)流孔、熱力膨脹閥和電子膨脹閥[4]。其中熱力膨脹閥因?yàn)榫C合性能和價(jià)格的優(yōu)勢(shì),在中小型制冷系統(tǒng)中得到了廣泛應(yīng)用,如應(yīng)用于食品陳列柜、鼓風(fēng)凍結(jié)裝置、制冰設(shè)備、冰淇淋柜和空調(diào)裝置[5]。射流泵結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,不需要任何電力驅(qū)動(dòng)。射流泵首次用作節(jié)流裝置的研究是在20世紀(jì)80年代,Lorentzen等[6]用射流泵代替節(jié)流閥,優(yōu)化蒸發(fā)器性能。隨著數(shù)值模擬技術(shù)的發(fā)展,近年來(lái)射流泵的研究逐漸變成熱點(diǎn)。張棣等[7]使用不同的網(wǎng)格劃分方法研究了射流泵性能的數(shù)值模擬與試驗(yàn)結(jié)果的適應(yīng)程度;Dopazo等[8]在NH3/CO2復(fù)疊系統(tǒng)中使用射流泵供液得到了一個(gè)3.1倍的循環(huán)倍率; Lawrence等[9]針對(duì)制冷劑節(jié)流損失的不同,研究了不同制冷劑在射流泵系統(tǒng)中的節(jié)能效果差異;Jeon等[10]研究了COS射流泵循環(huán)系統(tǒng)中最佳的射流泵幾何參數(shù)和工況變化對(duì)射流泵性能的影響;肖欣等[11]利用數(shù)值模擬分析了射流泵內(nèi)部壓力的分布,并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化;田曉雨等[12]研究了不同冷凝溫度對(duì)射流泵供液的速凍機(jī)性能的影響;Arun等[13]使用三維模型模擬了噴嘴的最優(yōu)位置和內(nèi)部流場(chǎng)的分布。

    目前對(duì)于射流泵在制冷系統(tǒng)中應(yīng)用的研究大部分停留在數(shù)值模擬階段,而實(shí)際應(yīng)用中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)較少。在已有的射流泵研究基礎(chǔ)上,本試驗(yàn)擬在相同工況時(shí),研究膨脹閥和射流泵2種供液方式下速凍機(jī)蒸發(fā)平板的溫度分布,旨在為從凍結(jié)均勻性方面解釋射流泵供液的優(yōu)越性,為進(jìn)一步優(yōu)化平板供液提供理論依據(jù)。

    1 試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)

    基于本試驗(yàn)小組提出的射流泵節(jié)流供液循環(huán)系統(tǒng)專利[14],搭建平板速凍機(jī)綜合實(shí)驗(yàn)臺(tái),其中包含熱力膨脹閥供液和射流泵供液2種循環(huán),系統(tǒng)原理簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖1。

    1. 油分離器 2. 冷凝器 3. 壓縮機(jī) 4. 氣液分離供液桶 5. 低氣液分離循環(huán)桶 6. 平板蒸發(fā)器 7. 熱力膨脹閥 8. 射流泵 9. 回油換熱器 10. 流量計(jì) 11. 高壓儲(chǔ)液桶 12. 磁翻板液位計(jì)

    圖1 2種不同供液方式系統(tǒng)原理圖

    Figure 1 Schematic diagram of different fluid supply systems

    (1) 熱力膨脹閥供液:該系統(tǒng)由壓縮機(jī)、冷凝器、高壓貯液桶、熱力膨脹閥、蒸發(fā)平板組成。根據(jù)圖1,熱力膨脹閥供液時(shí),打開(kāi)閥門(mén)V2、V3、電磁閥YV4,其他閥門(mén)全部關(guān)閉(未標(biāo)注閥門(mén)均為打開(kāi)狀態(tài))。冷凝后的制冷劑通過(guò)熱力膨脹閥直接進(jìn)入平板內(nèi)蒸發(fā)。膨脹閥供液系統(tǒng)原理圖見(jiàn)圖2。

    圖2 膨脹閥供液系統(tǒng)原理圖Figure 2 Schematic diagram of expansion valve system

    (2) 射流泵供液:該系統(tǒng)由壓縮機(jī)、冷凝器、高壓貯液桶、氣液分離循環(huán)桶、氣液分離供液桶、平板蒸發(fā)器組成。根據(jù)圖1,射流泵供液系統(tǒng)運(yùn)行時(shí),關(guān)閉截止閥V1、V3、V5、電磁閥YV4,其他閥門(mén)全部打開(kāi)(未標(biāo)注閥門(mén)均為打開(kāi)狀態(tài))。氣液分離循環(huán)桶的液態(tài)制冷劑會(huì)被射流泵抽回,經(jīng)過(guò)氣液分離供液桶分離后,液態(tài)制冷劑繼續(xù)循環(huán)供給蒸發(fā)器,而氣態(tài)制冷劑則被壓縮機(jī)抽回。射流泵供液系統(tǒng)原理圖見(jiàn)圖3。

    圖3 射流泵供液系統(tǒng)原理圖Figure 3 Schematic diagram of ejector system

    2 試驗(yàn)裝置與結(jié)果分析

    試驗(yàn)在南通的春季進(jìn)行。試驗(yàn)臺(tái)單級(jí)半封閉螺桿壓縮機(jī):型號(hào)HSN7471-75,功率55 kW,比澤爾壓縮機(jī)(北京)有限公司;機(jī)組配置水冷式冷凝器,平板尺寸2 000 mm×1 260 mm,數(shù)量12塊(22個(gè)面),層間距55~100 mm,凍結(jié)能力1 300 kg/批;制冷劑:R507,上海銳一貿(mào)易有限公司;凍品溫度采用T型熱電偶進(jìn)行測(cè)量,精度為±0.5 ℃,溫度記錄儀表型號(hào)為安捷34972A,掃描頻率為10 s/次,華儀儀表有限公司;采用DZFC-1型的電能綜合分析測(cè)試儀測(cè)量系統(tǒng)能耗,德科技有限公司。速凍機(jī)每層平板放置8個(gè)托盤(pán),將海綿放入托盤(pán)并加適量純水,使海綿和平板充分接觸,以此模擬凍品。選取平板中心處的托盤(pán)布置溫度測(cè)點(diǎn),并置于托盤(pán)中心位置。本次試驗(yàn)冷凝溫度為35 ℃,當(dāng)所有測(cè)點(diǎn)均降至-18 ℃以下時(shí),凍結(jié)過(guò)程完成。本次試驗(yàn)選取第1、6、11層3個(gè)最有代表性平板的進(jìn)出口4個(gè)托盤(pán)布置測(cè)點(diǎn),平板速凍機(jī)分別在膨脹閥和射流泵供液方式下,各測(cè)點(diǎn)的凍結(jié)曲線見(jiàn)圖4、5。

    凍品初始溫度以10 ℃為基準(zhǔn),2種供液方式下平板速凍機(jī)凍結(jié)性能見(jiàn)表1。

    從圖4、5和表1看出,膨脹閥供液時(shí),凍品整體溫度分布比較混亂,各層平板溫差較大,凍結(jié)結(jié)束時(shí)最大溫差可達(dá)17.5 ℃,最低凍品溫度達(dá)到了-35.9 ℃,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了-18 ℃的目標(biāo)溫度。射流泵供液時(shí),各層凍品溫度分布均勻,凍結(jié)結(jié)束時(shí)最低凍品溫度為-23.68 ℃;從整體上看射流泵供液時(shí)的平板溫差有從下到上逐漸增大的規(guī)律。從凍結(jié)時(shí)間上分析,膨脹閥供液第1個(gè)達(dá)到-18 ℃的凍品只用了89 min,距離整個(gè)試驗(yàn)結(jié)束相差42 min,因?yàn)闇囟确植疾痪鶚O大地拉長(zhǎng)了凍結(jié)時(shí)間和凍結(jié)結(jié)束時(shí)的溫差,增大了能耗。射流泵供液在111 min時(shí)第1個(gè)測(cè)點(diǎn)達(dá)到目標(biāo)溫度,10 min后所有測(cè)點(diǎn)凍結(jié)完畢,相比膨脹閥不會(huì)因?yàn)橐呀?jīng)達(dá)到目標(biāo)溫度的測(cè)點(diǎn)溫度一直下降而導(dǎo)致太多電能的浪費(fèi)。分析原因有:

    (1) 經(jīng)過(guò)膨脹閥節(jié)流的制冷劑因?yàn)榇嬖谝欢ǖ拈W發(fā),導(dǎo)致供到平板內(nèi)的制冷劑分布不均,從而使溫度場(chǎng)混亂;而射流泵供液系統(tǒng)保證了平板的純液體供液,而且供液量大于平板的蒸發(fā)量,充分地浸潤(rùn)平板使其溫度場(chǎng)更加均勻。

    圖4 膨脹閥供液不同平板凍品溫度曲線Figure 4 The freezing curve of expansion valve system

    圖5 射流泵供液不同平板凍品溫度曲線Figure 5 The freezing curve of ejector system表1 2種供液方式凍結(jié)性能對(duì)比Table 1 The freezing performance of two fluid supply system

    供液方式第1層溫差/℃第6層溫差/℃第11層溫差/℃測(cè)點(diǎn)最高溫差/℃凍結(jié)時(shí)間t/min能耗E/(kW·h)膨脹閥8.9917.5512.4917.5513178.7射流泵4.253.451.115.5412172.9

    (2) 射流泵供液凍結(jié)效果底部平板優(yōu)于上部,是因?yàn)橹评鋭┻M(jìn)入平板前經(jīng)過(guò)了豎管的分配,由于重力的作用使下方平板的制冷劑量大于上方平板,過(guò)量的制冷劑加快了平板的凍結(jié)速率,同時(shí)平板各處溫度均勻下降,提升了凍結(jié)的質(zhì)量。

    3 結(jié)論

    (1) 使用膨脹閥供液時(shí),平板中所有測(cè)點(diǎn)的最高溫差達(dá)到了17.55 ℃,與-18℃的目標(biāo)溫度相比,過(guò)高的溫差導(dǎo)致了能耗的增加;而使用射流泵供液使平板溫度分布更加均勻,凍結(jié)結(jié)束時(shí),平板中測(cè)點(diǎn)的最高溫差只有5.54 ℃,一定程度上保證了凍品的品質(zhì)。

    (2) 使用射流泵供液時(shí)各層平板溫度分布較為一致,但是整體的凍結(jié)效果從上到下逐漸變優(yōu),底層的凍結(jié)時(shí)間比最上層大約減少9.1%,同時(shí),系統(tǒng)的最高溫差也分布在最上層的平板上。

    平板溫度的分布可以影響到系統(tǒng)的凍結(jié)時(shí)間和能耗。針對(duì)射流泵供液整體上下不均勻的問(wèn)題,如果在平板前使用分液頭分配制冷劑,可以進(jìn)一步優(yōu)化溫度場(chǎng)分布,提升凍結(jié)效果。

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