范宇亮,王強達
(太原鋼鐵集團(有限)公司 復合材料廠,山西 忻州 035407)
哈氏合金C276是一種含鎢的Ni-Cr-Mo鎳基合金,其碳、硅含量極低,鎳含量高達50%以上。其在氧化和還原環(huán)境下,對大多數腐蝕介質具有優(yōu)異的耐腐蝕性,同時具有出色的耐點蝕、縫隙腐蝕和應力腐蝕開裂性能,被譽為“萬能的抗蝕合金”,常應用于苛刻的化工環(huán)境中[1]。本文研究的C276+Q245R復合板是利用爆炸焊接的方法生產的復合材料,其既能發(fā)揮復層C276優(yōu)異的耐腐蝕性能,又能節(jié)省昂貴的鎳基合金材料,有著不可替代的優(yōu)勢和作用。
在C276+Q245R復合板的生產過程中,爆炸焊接使材料產生了加工硬化和內應力,其力學性能表現為強度升高和伸長率降低,沒有滿足相關標準規(guī)定和使用要求,因此需要通過熱處理來恢復性能[2-3]。C276的供貨狀態(tài)為1 120 ℃左右的固溶處理,在一定溫度范圍內容易出現碳化物和μ相析出,導致耐腐蝕性下降[4];因此,需要慎重選擇C276+Q245R復合板的退火工藝。C276敏化曲線如圖1所示。
圖1 C276敏化曲線(ASTM G28 A法)
試驗所用C276+Q245R復合板厚度為(3+12) mm,2種材料的化學成分和力學性能分別見表1和表2。
表1 材料的化學成分(質量分數) (%)
表2 材料的力學性能
根據2種材料的特性,制定不同的退火制度進行試驗。由C276的特性可知,無法按照Q245R的正火工藝進行處理,熱處理溫度的選擇應避開其敏化區(qū)間,因此選擇固溶處理和低溫退火等2種溫度范圍進行試驗,具體方案見表3。
表3 試驗方案
檢驗不同試驗方案下試板的理化性能,利用光學顯微鏡(OA)和帶有能譜(EDS)的掃描電鏡(SEM)對C276進行微觀組織分析。理化性能檢驗結果見表4。
表4 理化性能檢驗結果
由表4可以看出,在固溶處理工藝下,復合板加工硬化得到了消除,強度下降明顯,塑性也得到了改善,但吸收能量下降明顯,說明加熱溫度過高導致基材Q245R性能惡化。
對比表4中4組低溫工藝試驗結果可知,隨著保溫時間的延長和溫度的升高,強度呈下降趨勢,伸長率得到了一定改善,但效果不夠明顯,且仍低于標準值。說明由于保溫溫度和時間限制,復合板硬化層再結晶轉變不充分,加工硬化現象消除不徹底。
由表4耐腐蝕性檢驗結果可知,幾種工藝制度下材料的耐腐蝕性未發(fā)生明顯變化。觀察方案1、3、5和爆炸態(tài)試板復層C276微觀組織(見圖2),均為奧氏體組織,無析出相,可見沿軋制方向的應力線,經二次固溶處理后,應力線減輕。但方案1試樣晶粒明顯變大,晶粒度為3.5級(原始狀態(tài)為6級),這是由于對試板進行二次固溶處理導致的。
圖2 不同方案復層金相組織
由上述試驗及分析結果可知,C276+Q245R復合板宜采用低溫退火工藝進行熱處理,且保溫時間足夠長,溫度足夠高,以充分消除爆炸復合產生的加工硬化。在方案5的基礎上增加保溫時間,理論上能夠達到目的,但整個保溫時間過長,實際生產中作業(yè)效率低,并非最佳方案。有文獻對C276不同加熱制度下的耐腐蝕性能做過研究,在700 ℃及以上加熱開始才會有碳化物和μ相析出,耐腐蝕性出現下降[5]。按照上述思路確定改進方案進行試驗,試驗結果見表5。
表5 試驗方案及結果
由表5可以看出,對C276+Q245R復合板采用分段低溫退火的工藝獲得了理想的性能結果。取試樣觀察復層C276顯微組織(見圖3),并對可疑相進行能譜分析(見圖4)。結果表明,復層組織為奧氏體組織,與原始材料組織相同,無析出相出現。在實際生產中,采用該工藝生產的產品性能穩(wěn)定,作業(yè)效率較高。
圖3 C276顯微組織
圖4 能譜分析
通過上述研究,可以得出如下結論。
1)對哈氏合金C276重復進行固溶處理會導致材料晶粒粗大。
2)哈氏合金C276在700 ℃以下短時間內進行熱處理不會出現析出相。
3)在改善爆炸復合板加工硬化時,低溫退火溫度越高,時間越長,加工硬化現象的改善越明顯。
4)復合板的熱處理需要兼顧2種材料的特性,尤其應關注復層出現析出相從而導致耐蝕性降低的現象。
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