張渲楠
摘 要:高溫氣冷堆蒸汽發(fā)生器內(nèi)部構(gòu)件為懸掛的懸臂結(jié)構(gòu),且設(shè)備較長,約23m,只能采用臥式運輸,考慮到其結(jié)構(gòu)特殊性,防止臥式運輸對設(shè)備內(nèi)部構(gòu)件造成損壞,我司對高溫堆蒸發(fā)器臥式運輸情況進行了有限元計算,并對各應(yīng)力進行校核,防止了臥式運輸損壞蒸汽發(fā)生器。
關(guān)鍵詞:高溫氣冷堆 蒸汽發(fā)生器 有限元 workbench 運輸 變形 損壞
0 引言
與壓水堆蒸發(fā)器不同,高溫氣冷堆蒸汽發(fā)生器內(nèi)部構(gòu)件為懸掛的懸臂結(jié)構(gòu),因設(shè)備較長,約23m,且要求運輸過程全程充氮氣保護,從設(shè)備制造廠運輸至現(xiàn)場只能采用臥式運輸。因水平懸臂結(jié)構(gòu),如運輸過程中加速度過大[1],可能對內(nèi)件造成損壞。
考慮到其結(jié)構(gòu)特殊性,防止臥式運輸對設(shè)備內(nèi)部構(gòu)件造成損壞,在包裝設(shè)計時進行了臥式運輸工況有限元計算,并對各應(yīng)力進行校核,避免運輸過程損壞產(chǎn)品。
1 有限元分析
首先進行模型簡化,保留與變形相關(guān)的筒體及內(nèi)部構(gòu)件承重結(jié)構(gòu)及內(nèi)部構(gòu)件主要質(zhì)量結(jié)構(gòu)(換熱單元),省略上部氦風(fēng)機筒體無關(guān)結(jié)構(gòu),省略蒸汽出口連接管、出口連接管、保溫層、保溫層固定裝置等結(jié)構(gòu),其中換熱單元以換熱單元外筒體代替,并對其密度進行修改;蒸發(fā)器殼體只保留了與內(nèi)件接觸的內(nèi)部構(gòu)件外法蘭及與設(shè)備運輸支座相關(guān)的筒體結(jié)構(gòu),模擬真實的運輸工況[2]。詳見圖1。
其次模型修改,用inventor建模后,需要對模型進行整理,對部分細節(jié)結(jié)構(gòu)進行修改刪除或修補等,并對需要結(jié)構(gòu)連續(xù)的體進行創(chuàng)建part(減小接觸數(shù)量,并使節(jié)點連續(xù)),以保證后續(xù)網(wǎng)格劃分時節(jié)點連續(xù)和減少接觸對數(shù)量。
再次進行接觸分析,workbench默認接觸一般為bend類型,與實際模型及運輸接觸類型不相符,這就要求我們手動修改接觸類型,比如:實際換熱單元外筒與徑向定位板之間是存在軸向滑動的,而bend接觸限制了軸向的邊界條件,故修應(yīng)該為無滑動摩擦。
網(wǎng)格劃分,由于默認的風(fēng)格劃分不能滿足設(shè)計要求,如關(guān)注位置風(fēng)格不夠密,不關(guān)注位置網(wǎng)格過于密等,這就要求我們加入限定條件[3]。劃分網(wǎng)格后,共計3644826個結(jié)點。
邊界條件,模擬實際工況,在殼體上施加約束,
1)包裝支座位置一端施加固定約束代替支座。
2)一端施加無滑動摩擦約束代替支座;
3)保證殼體以實際運輸時重力加速度a(豎直方向)施加[4]。
2 結(jié)果分析
計算結(jié)果見圖2。
危險截面評價,經(jīng)過計算,得出應(yīng)力最大點在第一個錐筒體位置,并對該危險截面線性化,具體見表1。
經(jīng)過分析得知,在給定的重力加速度下,內(nèi)部構(gòu)件變形較大,在設(shè)備最下部,變形量已為11.58mm(見圖2),因該位置與給水連接管相連接,故對于該應(yīng)變對連接管帶來的二次應(yīng)力,進行了評估,取其中沿Z方向剛度最大的一組給水連接管,以最大變形量11.58為邊界條件,進行計算,得到連接管在運輸工況下的應(yīng)力值(見圖3),并進行評價[5],詳見表2。
經(jīng)評估,在僅位移和重力加速讀的情況下,給水連接管的PL已超過207MPa,產(chǎn)生塑性變形,PL和Pb組合已達到320Mpa(見圖4),故建議增加徑向限制裝置,降低給水連接管應(yīng)力水平,防止運輸過程中產(chǎn)生塑性變形[6]。
3 結(jié)論
1)在包裝時,對內(nèi)部構(gòu)件與殼體之間增加墊板,使得運輸過程中,內(nèi)件與殼體之間墊板接觸,減小變形量。
2)在設(shè)備運行過程中,地震加速度影響與運輸問題類似,建議產(chǎn)品中增加墊板,以避免設(shè)備運行過程中地震加速度對設(shè)備的損壞。
3)經(jīng)計算,間隙小于至5mm可滿足各應(yīng)力不超標(過程略)。
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