1000 MW機組鍋爐摻燒貧煤NOx排放的燃燒優(yōu)化

高小濤， 盛昌棟

( 1. 國網(wǎng)江蘇省電力有限公司電力科學研究院，江蘇 南京 211103；2. 東南大學能源與環(huán)境學院，江蘇 南京 210096)

0 引言

為了達到日益嚴格的污染物排放限制要求，我國大型燃煤電廠普遍采用低NOx燃燒和選擇性催化還原(selective catalytic reduction, SCR)煙氣脫硝技術(shù)控制氮氧化物(NOx)的排放。鍋爐燃燒系統(tǒng)采用低NOx燃燒器結(jié)合大量燃盡風的爐內(nèi)分級燃燒技術(shù)[1-5]，將爐內(nèi)主燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)控制在較低水平(一般在0.95以下)，以抑制NOx的生成[5-10]，從而降低SCR系統(tǒng)的脫硝成本。通常，在機組滿負荷工況運行時，鍋爐NOx排放可達到設計水平[6-8]。近年來因我國發(fā)電裝機容量特別是火電機組裝機總量的迅速增加和可再生能源發(fā)電(如水電、風電)的競爭，大型燃煤發(fā)電機組常常運行在較低的負荷下，受限于低NOx燃燒鍋爐的運行特性，鍋爐燃燒NOx排放濃度隨運行負荷的降低明顯增加的現(xiàn)象較常見。雖然低負荷運行時SCR需處理的煙氣量減少，但鍋爐NOx生成濃度的明顯升高增加了SCR的運行成本，影響機組低負荷運行的經(jīng)濟性。

目前，部分燃煤電廠一方面為了保持煤質(zhì)穩(wěn)定、改善煤質(zhì)某方面的特性而主動進行配煤，另一方面通過采用摻燒劣質(zhì)煤方式以達到降低燃料成本提高機組運行經(jīng)濟性的目的[11-12]。摻燒劣質(zhì)煤往往會影響鍋爐運行的經(jīng)濟性、安全性和NOx排放特性[11-12]，采用分磨制粉摻燒有利于優(yōu)化混煤燃燒特性和減少污染物排放[12]。某電廠1臺1000 MW超超臨界直流塔式鍋爐設計燃用煙煤，但為節(jié)約燃料成本，日常運行時還部分摻燒廉價優(yōu)質(zhì)(高熱值、低硫)的貧煤，造成鍋爐SCR入口NOx排放濃度明顯升高(特別是低負荷運行時)[13-17]。本文基于該電廠鍋爐運行的分布式控制系統(tǒng)(distributed control system，DCS)歷史數(shù)據(jù)，對其低負荷運行特性特別是燃燒NOx排放特性進行系統(tǒng)的分析，開展鍋爐摻燒貧煤的燃燒優(yōu)化運行試驗研究，探討NOx排放高的主要原因及摻燒貧煤的影響，為鍋爐NOx排放的燃燒優(yōu)化運行控制提供依據(jù)。

1 設備簡介

該1000 MW機組鍋爐為3049 t/h超超臨界參數(shù)、變壓運行、螺旋管圈直流鍋爐，采用單爐膛塔式，一次中間再熱，四角切圓燃燒，平衡通風，固態(tài)排渣，設計燃用煤種為煙煤，主燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)設計為0.92[5-6]。該鍋爐采用低NOx同軸燃燒系統(tǒng)，燃燒系統(tǒng)主要包括：12層強化著火煤粉噴嘴(四角共有48只煤粉噴嘴)，每兩層連接1臺磨煤機，從下往上分別為A、B、C、D、E和F磨，滿負荷時5臺運行1臺備用；預置水平偏角的輔助風(二次風)噴嘴(CFS)；緊湊燃盡風(CCOFA)；在主燃燒器風箱上部布置分離燃盡風(SOFA)噴嘴，包括6層可水平擺動的SOFA噴嘴。鍋爐設計采用燃燒器垂直方向的擺動作為再熱汽溫的主要調(diào)節(jié)方式，煤粉噴嘴垂直擺動范圍為±30。

2 煤質(zhì)特性和試驗工況

2.1 煤質(zhì)特性分析

試驗期間鍋爐燃煤的煤質(zhì)特性綜合在表1中，為了比較，表1中也給出了鍋爐設計煤種和校核煤種的特性。

表1 試驗期間燃煤及鍋爐設計和校核煤的煤質(zhì)特性Tab.1 Properties of the as-fired coals compared to those for boiler design

鍋爐燃用煤種的發(fā)熱量和揮發(fā)分含量是與煤的燃燒特性、NOx生成特性密切相關的主要煤質(zhì)特性參數(shù)。從表1中燃煤的揮發(fā)分含量和發(fā)熱量來看，試驗期間燃用的3種煙煤的特性很相似。三者主要的差異是灰分含量，但都在設計和校核煤種確定的灰分范圍內(nèi),灰分含量的差異導致發(fā)熱量略有不同。因此，從燃燒特性和NOx生成特性的角度看，可以認為試驗期間燃用的3種煙煤特性是很相似的。相比起來，貧煤的特性與3種煙煤及設計、校核煤都有顯著的差異，主要表現(xiàn)為揮發(fā)分含量很低、發(fā)熱量高和水分含量低。因此，從與燃燒和NOx生成特性有關的煤質(zhì)特性的比較來看，本次試驗過程中，鍋爐摻燒貧煤與單燒煙煤試驗時，入爐燃料特性的差異主要是由摻燒貧煤引起的。

2.2 試驗工況安排情況

以鍋爐習慣的運行控制方式為基礎，參照蒸汽鍋爐性能試驗規(guī)程[18]進行該鍋爐摻燒貧煤NOx排放的燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗，燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗工況見表2。本次試驗除了比較燃煤的影響之外，還考察兩種負荷下磨煤機組合方式、爐膛氧量、CCOFA及SOFA風門開度等運行條件的變化對鍋爐NOx排放濃度及運行性能的影響。

表2 燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗工況Tab.2 Test cases for optimizing combustion

3 鍋爐燃燒優(yōu)化試驗結(jié)果及其分析

3.1 試驗期間數(shù)據(jù)和歷史運行數(shù)據(jù)對比

為了便于分析鍋爐燃燒主要運行因素改變對鍋爐NOx排放濃度的影響，將試驗期間DCS記錄的SCR入口NOx濃度與鍋爐日常運行時的NOx濃度水平進行比較，如圖1所示。其中，機組日常運行時的NOx濃度水平以DCS系統(tǒng)試驗前后一周時間的全部歷史記錄數(shù)據(jù)值來反映。此外，鍋爐燃燒運行工況條件變化也會帶來鍋爐主要運行參數(shù)的變化，為此，將試驗期間DCS記錄的過熱汽溫、再熱汽溫與試驗前后一周時間全部歷史記錄值進行比較，其結(jié)果如圖2所示。

圖1 鍋爐NOx排放濃度隨機組負荷變化的情況Fig.1 NOx emissions from the furnace varying with unit operation load

圖2 過熱汽溫和再熱汽溫隨機組負荷變化的情況Fig.2 Main steam temperature and reheat steam temperature varying with unit operation load

3.2 鍋爐摻燒貧煤NOx排放的優(yōu)化調(diào)整試驗

3.2.1 習慣性工況試驗

在900 MW機組負荷下，進行了鍋爐習慣性運行控制方式時的摻燒貧煤試驗(工況1)，試驗主要結(jié)果如表3所示。

表3 習慣性運行摻燒貧煤工況試驗結(jié)果Tab.3 Results under co-firing lean coal with bituminous coal during usual operation and testing

從表3可見，鍋爐在習慣性運行條件(其中磨組運行方式為上五層即對應B-F 磨組合方式運行)下?lián)綗毭哼\行，高負荷(900 MW，工況1)時測量的鍋爐NOx排放濃度為365 mg/m3(SCR入口處，折算到6%O2；下同)，接近于相同負荷水平下機組日常運行時的平均水平，但略高于鍋爐的設計保證值(350 mg/m3)。

3.2.2 燃燒調(diào)整試驗結(jié)果

分別在900 MW，700 MW兩種機組負荷下，進行變磨煤機組合方式、變爐膛氧量、變CCOFA及SOFA風門開度等運行控制方式改變的鍋爐摻燒貧煤運行優(yōu)化調(diào)整試驗，試驗結(jié)果如表4所示。

工況2試驗結(jié)果表明：在相同的燃燒氧量水平下，采用A-E磨組合運行方式運行時鍋爐NOx排放濃度可降至246 mg/m3，與習慣性運行控制工況(工況1)相比降低了近120 mg/m3；即使是在燃燒氧量提高0.5%的條件下(工況3)，鍋爐NOx排放濃度仍比習慣運行工況低近80 mg/m3。出現(xiàn)這樣的結(jié)果是符合預期的，因為與B-F 磨組合方式運行控制方式相比，A-E磨組合運行控制方式會導致爐內(nèi)主燃燒區(qū)域的下移，顯著增加了主燃燒區(qū)與SOFA風之間的還原區(qū)范圍，其間煙氣流動時間的延長有利于主燃燒區(qū)生成的NOx的還原。因此，最終NOx排放濃度顯著降低。當采用A-E磨組合運行方式運行時(工況2)，鍋爐效率有一定程度的提高。

從工況4試驗結(jié)果看出，在機組負荷為700 MW時，采用下5臺磨組合運行方式摻燒貧煤運行，鍋爐NOx排放濃度仍然高達404 mg/m3。工況9試驗結(jié)果表明：當采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)組合運行控制方式時，可實現(xiàn)較低NOx排放濃度(335 mg/m3，工況9)。

3.2.3 低NOx排放燃燒優(yōu)化控制分析

表4 鍋爐摻燒貧煤運行優(yōu)化調(diào)整試驗結(jié)果Tab.4 Results for optimizing the operations tests under co-firing lean coal with bituminous coal

從表3可看出，當調(diào)整小風門的開度和降低燃燒氧量時(工況5)，NOx排放濃度顯著降低至362 mg/m3；這時再調(diào)整燃料分配即提高中間3層磨的燃料量(工況6)雖可降低NOx排放濃度，但作用并不明顯。值得指出的是，降低C磨燃料量(工況7)，即降低摻燒的貧煤量，可進一步顯著降低NOx排放濃度至313 mg/m3，顯示出貧煤摻燒對NOx排放濃度的顯著影響。而此時增加燃燒氧量(工況8)也導致NOx排放濃度的顯著增加，其變化幅度進一步表明低負荷時運行氧量的控制對鍋爐NOx排放濃度控制的重要性。圖3中所示的試驗結(jié)果表明：通過進行燃燒調(diào)整，能在降低NOx排放濃度的同時提高鍋爐熱效率，這主要是由于運行氧量水平適當降低減少了排煙熱損失。

圖3 鍋爐NOx濃度隨運行氧量變化情況Fig.3 NOx emissions from the furnace varying with combustion excess O2 level

從表2、表3所示試驗結(jié)果可以看出，該鍋爐在低負荷(700 MW)摻燒貧煤的條件下，采用下5臺磨(A、B、C、D、E磨)組合運行方式下的NOx排放濃度范圍為310 ～ 410 mg/m3，遠低于日常采用上5臺磨(B、C、D、E、F 磨)組合方式運行控制方式時的平均水平，且通過燃燒優(yōu)化可實現(xiàn)較低的NOx排放濃度目標；但是，此時鍋爐的過、再熱汽溫均明顯低于日常運行水平。當采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)組合運行控制方式時(工況9、10)，也可實現(xiàn)與下4臺磨組合運行方式(A-E磨組合運行方式)時相當?shù)妮^低NOx排放濃度(335 mg/m3，工況9)，在燃燒氧量控制較低時可達305 mg/m3(工況10)，而且過、再熱汽溫都可接近于鍋爐日常運行(上5臺磨運行)時的平均水平。這是因為，與下5臺運行相比，中間4臺磨運行時雖然火焰中心上移，但還原區(qū)范圍并沒有明顯變化，且燃燒集中而燃燒區(qū)域氧量相對低還可能導致主燃燒區(qū)的NOx生成量減少，所以NOx排放濃度也較低，但火焰中心的上移顯然有利于維持較高的過、再熱汽溫。此外，與采用A-E磨組合運行方式下相比較，工況9、工況10的鍋爐效率也有所提高。這主要得益于燃燒集中，火焰溫度相對較高，爐膛輻射放熱顯著加強，不但有利于維持過、再熱汽溫，而且也導致排煙溫度的顯著降低，從而提高了鍋爐熱效率。因此，在低負荷(700 MW)摻燒貧煤的條件下，推薦采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)組合運行控制方式。

3.3 單燒煙煤的運行優(yōu)化試驗

3.3.1 慣性工況試驗

分別在900 MW，700 MW兩種機組負荷下，進行鍋爐習慣性運行控制方式時的單燒煙煤試驗(工況13、工況14)，試驗主要結(jié)果如表5所示。從表5可見，鍋爐在習慣運行條件(其中磨組運行方式為上5層即B 、C、D、E、F 磨組合運行方式，工況11)下單燒煙煤運行，鍋爐NOx排放濃度為310 mg/m3，比摻燒貧煤時低近50 mg/m3。從鍋爐的效率來看，習慣運行條件下(工況11)效率為94.36%，與摻燒貧煤時(工況1)幾乎一致。

3.3.2 燃燒調(diào)整試驗結(jié)果

表5 單燒煙煤習慣性運行工況試驗結(jié)果Tab.5 Results under firing bituminous coal during usual operation and testing

分別在900 MW，700 MW兩種機組負荷下，進行變磨煤機組合方式、變爐膛氧量、變CCOFA及SOFA風門開度等運行控制方式改變的鍋爐單燒煙煤運行優(yōu)化調(diào)整試驗，試驗結(jié)果如表6所示。工況12試驗結(jié)果表明，通過降低燃燒運行氧量，可進一步再降低NOx排放濃度約50 mg/m3。在機組負荷為700 MW負荷下，即使采用上5臺磨組合方式(即B、C、D、E、F 磨組合運行方式)運行，鍋爐NOx排放濃度也可控制在300 mg/m3左右(工況14—16)，處于相同負荷水平時日常習慣性運行方式下的下限水平，而蒸汽參數(shù)則基本保持在額定值，特別是再熱汽溫可達到日常習慣性運行方式下的上限處。

表6 鍋爐單燒煙煤運行優(yōu)化調(diào)整試驗結(jié)果Tab.6 Results for optimizing the operations tests under firing bituminous coal

3.3.3 低NOx排放燃燒優(yōu)化控制分析

表5中，在機組負荷為900 MW下，當降低運行氧量后(工況12)鍋爐效率略升高至94.52%，這主要是因為煙氣量減少導致排煙損失減少；而下5臺磨組合運行時鍋爐效率則可以提高至94.72%，這是爐內(nèi)燃燒區(qū)域降低最終導致鍋爐排煙溫度明顯降低因而排煙損失小的結(jié)果。因此，單燒煙煤條件下，高負荷時推薦采用下5臺磨組合運行方式，不僅可顯著降低鍋爐的NOx排放濃度，還可實現(xiàn)更高的鍋爐效率。

試驗結(jié)果表明：在機組負荷為700 MW下，鍋爐單燒煙煤采用下五磨組合運行方式(工況13)，NOx排放濃度可降至200 mg/m3以下(183 mg/m3，工況13)，并且下5臺磨組合運行方式對蒸汽參數(shù)的影響較小(見圖2)，鍋爐效率則能提高至94.72%。通過調(diào)整各磨的燃料量分配一定程度上還可實現(xiàn)較低的NOx排放濃度(工況16)，而鍋爐效率與相同負荷水平下?lián)綗毭哼\行時基本一致。當采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)運行時(工況17)，實測鍋爐NOx排放濃度為187 mg/m3。與上5臺磨運行方式相比，這顯然是火焰中心下移、爐內(nèi)還原區(qū)域顯著擴大的結(jié)果，而這種運行方式對蒸汽參數(shù)影響也很小。此外，與摻燒貧煤時一樣，中間4臺磨組合運行方式時鍋爐效率也較高。因此，在機組負荷為700 MW下，采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)運行方式是值得推薦的磨煤機組合運行方式。

3.4 摻燒貧煤試驗與單燒煙煤試驗比較分析

從表2—5可以看出，在機組負荷為900 MW下，該1000 MW鍋爐單燒煙煤在習慣運行條件下(工況11)NOx排放濃度為310 mg/m3，鍋爐效率為94.44%。與相近條件下鍋爐摻燒貧煤試驗工況(工況1)相比，鍋爐效率相近，但NOx排放濃度低近50 mg/m3。鍋爐單燒煙煤試驗工況13，采用下5臺磨組合運行方式， NOx排放濃度為183 mg/m3；而摻燒貧煤時工況2鍋爐NOx排放濃度為246 mg/m3，比單燒煙煤時高得多。工況2與工況13的主要差異是前者的燃燒氧量高近0.5%，這意味著在與工況13相同氧量水平下，工況2對應的NOx排放濃度會有所降低。但根據(jù)工況2與工況3的比較來看，在工況2基礎上降低燃燒氧量0.5%可導致NOx排放降低約40～50 mg/m3，這與工況13相比NOx排放濃度仍然較高。因此在高負荷(900 MW)運行時，在相同條件下?lián)綗毭簳rNOx排放濃度比單燒煙煤時高，只是在下5臺磨組合運行方式時二者的差異相對較小。

對于機組負荷為700 MW時，單燒煙煤的工況17與摻燒貧煤的工況10燃燒運行條件相近，二者均采用中間4臺磨運行，燃燒氧量水平接近。結(jié)果顯示，雖然二者的鍋爐效率一致，但摻燒貧煤時NOx排放濃度比單燒煙煤時高近120 mg/m3。因此，在機組低負荷運行時，鍋爐采用單燒煙煤運行對于控制低NOx排放具有明顯的優(yōu)勢。

3.5 燃燒運行氧量及其對NOx排放濃度的影響

燃燒運行氧量顯著影響鍋爐NOx排放濃度，氧量越高一般生成NOx也越多[5-7]，試驗過程中燃燒氧量調(diào)整時的結(jié)果充分體現(xiàn)出這一影響，因此運行氧量的合理控制十分重要[18-20]。

根據(jù)試驗時DCS數(shù)據(jù)和鍋爐日常運行數(shù)據(jù)，圖3給出了在SCR入口處鍋爐NOx排放濃度隨SCR入口煙氣氧量變化情況。相同氧量時，摻燒貧煤時鍋爐NOx排放濃度比日常運行的平均值約低100 mg/m3。一個重要的原因是，除工況1之外，試驗都是在停上層F磨條件下進行的，這與日常磨煤機組合運行控制方式不同。停F磨時火焰中心的降低和爐內(nèi)還原區(qū)的擴大是導致鍋爐NOx排放濃度降低的主要原因。另外，單燒煙煤試驗時NOx排放濃度比摻燒貧煤時明顯低，其中一個原因是試驗過程中采用的燃燒氧量水平較低，但低負荷時相同氧量水平下單燒煙煤NOx排放濃度明顯低，這顯然是燃煤煤質(zhì)差異導致的。

4 結(jié)論

基于機組DCS系統(tǒng)中歷史運行數(shù)據(jù)分析，對某電廠1000 MW 超超臨界機組鍋爐開展摻燒貧煤NOx排放的燃燒優(yōu)化試驗研究，得到以下結(jié)論：

(1) 試驗結(jié)果與歷史運行數(shù)據(jù)比較分析發(fā)現(xiàn)，運行氧量偏高是鍋爐低負荷運行時NOx排放濃度偏高的主要原因之一。另外，適當降低氧量運行，將能降低鍋爐NOx排放濃度的同時，提高鍋爐熱效率，同時也能降低廠用電率。

(2) 在鍋爐低負荷運行時，無論是單燒煙煤還是摻燒貧煤，采用中間4臺磨(B、C、D、E磨)運行的磨組運行方式代替習慣5臺磨組合運行方式，均可實現(xiàn)較低的NOx排放濃度目標和較高的鍋爐效率。

(3) 鍋爐在采用合理磨組運行方式和運行氧量下，對于單燒煙煤，無論是在高負荷還是低負荷運行時，鍋爐NOx排放濃度均可能控制在200 mg/m3以下；對于摻燒貧煤，高負荷時可實現(xiàn)在250 mg/m3以下的NOx排放濃度水平，低負荷時鍋爐NOx排放濃度控制到300 mg/m3，鍋爐效率也較高。

(4) 在低負荷工況下，鍋爐摻燒貧煤運行時，通過適當減少摻燒的貧煤量，能夠達到進一步降低鍋爐NOx排放濃度的目的。

參考文獻：

[1] GAO X, ZHANG M. NOxemissions of an opposed wall-fired pulverized coal utility boiler[J]. Asia-Pacific Journal of Chemical Engineering, 2010, 5(2), 447-453.

[2] KIM W, LEE D J, PARK S W. Experimental study on optimization of over-fire air in modified combustion condition with selective catalytic reduction[J]. Journal of Mechanical Science and Technology,2011, 25(4), 901-909.

[3] DE A J, SJOBERG C E. The effect of coal quality on meeting the 1995 ozone season NOxcap at New York state electric & gas[J]. Progress in Energy and Combustion Science, 1999, 25(4), 341-352.

[4] HILL S C, SMOOT L D. Modeling of nitrogen oxides formation and destruction incombustion systems [J]. Progress in Energy and Combustion Science, 2000, 26(4):417-458.

[5] 李鵬翔. 空氣分級燃燒技術(shù)的原理及工程應用與分析[J]. 鍋爐技術(shù)，2017，48(4):45-50.

LI Pengxiang. Priciple and application of air stage combustion technology[J]. Boiler Technology, 2017，48(4):45-50.

[6] 高小濤.大型燃煤電站鍋爐低NOx燃燒及其排放特性的研究[R]. 南京：東南大學,2009,9.

GAO Xiaotao. Study on low NOxcombustion and emission characteristics of large coal-fired power plant boiler[R].Nanjing: Southeast University, 2009,9.

[7] 張世山，陳振宇，鄭 鵬,等. 國電泰州電廠2×1000 MW二次再熱機組NOx、SO2超低排放技術(shù)應用[J]. 中國電力，2017，50(6):32-35.

ZHANG Shishan, CHEN Zhenyu, ZHENG Peng,et al. Application of ultra-low emission technology of NOxand SO2for 2×1000 MW two reheater unit of Guodian Taizhou power plant[J].China Electric Power, 2017，50(6):32-35.

[8] 邵建明，曹 慰，周 勇. 600 MW四角切圓燃燒鍋爐低氮燃燒改造技術(shù)優(yōu)化[J]. 鍋爐技術(shù)，2014，45(4)：45-48.

SHAO Jianming, CAO Wei, ZHOU Yong. Low-NOxcombustion technology optimization on 600 MW tangential firing boiler[J]. Boiler Technology, 2014，45(4)：45-48.

[9] 沈躍云，高小濤. 1000 MW超超臨界鍋爐NOx生成特性的數(shù)值模擬研究[J]. 鍋爐技術(shù)，2012，42(3)：47-52.

SHEN Yueyun , GAO Xiaotao. Numerical simulation of NOxgeneration characteristics of 1000 MW ultra supercritical boile[J]. Boiler Technology, 2012，42(3)：47-52.

[10] 楊 嬌，孫寶民. 600 MW機組鍋爐空氣分級低NOx燃燒數(shù)值模擬[J]. 熱力發(fā)電，2014，43(10)：79-84.

YANG Jiao, SUN Baomin. Numerical simulation of low rank NOxcombustion for 600 MW unit boiler[J].Thermal Power Generation, 2014，43(10)：79-84.

[11] 沈躍云，高小濤. 燃煤電站鍋爐運行過程中NOx排放的預測方法[J]. 江蘇電機工程，2011,30(6)：73-76.

SHEN Yueyun, GAO Xiaotao. Prediction method of NOxemission during operation of coal-fired power plant boiler[J]. Jiangsu Electric Engineering, 2011,30(6)：73-76.

[12] 蔣序東，許金峰. 1000 MW超超臨界機組汽輪機低轉(zhuǎn)速軸承燒瓦的分析及處理[J]. 浙江電力，2016，35(1):42-45.

JIANG Xudong，XU Jinfeng. Analysis and treatment on bearing pad burning of steam turbine with low rotational speed of 1 000 MW ultra-supercritical[J]. Zhejiang Electric Power,2016，35(1):42-45.

[13] KUROSE R, IKEDA M, MAKINO H, KIMOTO M, MIYAZAKI T. Pulverized coal combustion characteristics of high-fuel-ratio coals [J]. Fuel, 2004, 83: 1777-1785.

[14] COELHO P J, CARVALHO M G. Mathematical modeling of NO formation in a power station boiler [J]. Combustion Science and Technology, 1995, 108:363-82.

[15] 李捍華，鄭衛(wèi)東，梁海騰，等. 1000 MW火電機組外置蒸汽冷卻器及控制保護邏輯[J]. 浙江電力，2016，35(1):46-49.

LI Hanhua，ZHENG Weidong，LIANG Haiteng，et al. External steam cooler of 1000 MW thermal power units and its control and protection logic[J]. Zhejiang Electric Power,2016，35(1):46-49.

[16] BEER J B. Low NOxburners for boilers, furnaces and gas turbines: drive towards lower bounds of NOxemission [J]. Combustion Science and Technology, 1996, 121(1/2):169-191.

[17] AFONSO R, DUSATKO G C, POHL J N. Measurements of NOxemissions from coal boilers [J]. Combustion Science and Technology, 1993, 93:41-51.

[18] 陳勤根，茅建波，應明良. 某300 MW機組鍋爐低氮燃燒器改造后再熱汽溫偏差大原因分析及調(diào)整[J]. 浙江電力，2016，35(3):42-45.

CHEN Qingen，MAO Jianbo，YING Mingliang.Cause analysis and adjustment of reheat steam temperature deviation after low NOxboiler burner retrofit of 300 MW unit[J]. Zhejiang Electric Power,2016，35(3):42-45.

[19] 高小濤. 江蘇電力節(jié)能減排的技術(shù)途徑[J]. 江蘇電機工程，2015,34(1)：65-68.

GAO Xiaotao. Technical approaches for energy-saving and emission reduction of Jiangsu power[J]. Jiangsu Electric Engineering, 2015,34(1)：65-68.

[20] 高小濤,黃 磊,張恩先,等. 600 MW前后墻布置燃燒器鍋爐NOx排放及其影響因素的試驗研究[J]. 動力工程,2009,29(9):806-812.

GAO Xiaotao, HUANG Lei, ZHANG Enxian, et al. Experimental research on NOxemissions and influencing factors of 600 MW burner boiler with front and back wall arrangement[J]. Power Engineering, 2009,29(9):806-812.