EPR三流環(huán)密封油系統(tǒng)中間側(cè)回路啟動(dòng)超壓研究

李松海，蘇 磊, 石 剛

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EPR三流環(huán)密封油系統(tǒng)中間側(cè)回路啟動(dòng)超壓研究

李松海，蘇 磊, 石 剛

（中廣核工程有限公司, 廣東 深圳 518124）

臺(tái)山EPR核電項(xiàng)目一期工程發(fā)電機(jī)密封瓦為三流環(huán)結(jié)構(gòu)，包括空側(cè)回路、氫側(cè)回路、中間側(cè)(即真空側(cè))回路，該項(xiàng)目的三流環(huán)密封油系統(tǒng)在世界上首次加裝了蓄能器回路。調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)中間側(cè)回路在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子低轉(zhuǎn)速工況下啟動(dòng)會(huì)導(dǎo)致密封油系統(tǒng)供油壓力嚴(yán)重超壓，無法啟動(dòng)。本文探討中間環(huán)路無法啟動(dòng)問題的根本原因，并據(jù)此研究設(shè)計(jì)解決方案，增加相關(guān)從業(yè)人員對(duì)三流環(huán)密封油系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)，為三流環(huán)密封油系統(tǒng)設(shè)計(jì)完善提供技術(shù)參考。

EPR；三流環(huán)密封油系統(tǒng)；容積泵；蓄能器；空側(cè)回路止回閥

0 前言

臺(tái)山EPR核電項(xiàng)目一期工程汽輪發(fā)電機(jī)是由ALSTOM-DEC聯(lián)合提供的首臺(tái)1750MW 4極發(fā)電機(jī),采用ALSTOM公司技術(shù)制造，型號(hào)TA1800-83，水-氫-氫冷卻。該型發(fā)電機(jī)的密封瓦為三流環(huán)式結(jié)構(gòu)，在密封瓦中有三道環(huán)形油腔，組成密封油系統(tǒng)的三個(gè)環(huán)路。在發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)單系統(tǒng)調(diào)試過程中，出現(xiàn)了中間側(cè)回路啟動(dòng)導(dǎo)致系統(tǒng)密封油壓嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)值問題，導(dǎo)致了中間側(cè)回路無法啟動(dòng)，問題嚴(yán)重制約機(jī)組調(diào)試進(jìn)度，亟需解決。

1 三流環(huán)密封油系統(tǒng)簡介

1.1 臺(tái)山EPR核電機(jī)組三流環(huán)密封油系統(tǒng)簡介

臺(tái)山EPR核電項(xiàng)目一期工程的三流環(huán)密封油系統(tǒng)[1]（以下簡稱GHE）在結(jié)構(gòu)上包括氫側(cè)及空側(cè)密封。每個(gè)密封環(huán)在圓周方向設(shè)計(jì)有通流槽?？諅?cè)及氫側(cè)密封環(huán)疊放安裝，中間設(shè)計(jì)多個(gè)凸臺(tái)保證空側(cè)與氫側(cè)之間形成通流間隙，形成位于兩者中間的中間側(cè)回路。密封瓦結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

圖1 三流環(huán)密封瓦結(jié)構(gòu)示意圖

系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，GHE系統(tǒng)的密封油源來自汽輪機(jī)潤滑油系統(tǒng)的母管潤滑油?？諅?cè)、中間側(cè)及氫側(cè)三個(gè)環(huán)路分別通過各自環(huán)路的油泵提供壓力為0.65MPa、0.67MPa、0.67MPa[2]的密封油進(jìn)入密封瓦，處于中間環(huán)路的真空油路在空側(cè)和氫側(cè)之間起到一個(gè)隔離作用，徹底阻止了油液中空氣和氫氣的混合，有利于保證氫氣純度，減少氫氣消耗量。GHE系統(tǒng)流程簡圖如圖2所示。

1.空側(cè)交流油泵；2.空側(cè)直流油泵；3.冷卻器；4.過濾器；5.油氫壓差閥；6.空側(cè)供油逆止閥；7.蓄能器；8.空側(cè)油箱；9.空側(cè)油箱排煙風(fēng)機(jī)；10.真空油泵；11.真空油泵安全閥；12.真空泵；13.真空油箱；14.真空回路調(diào)壓逆止閥；15.氫側(cè)油泵；16.過濾器；17.冷卻器；18.氫側(cè)油位控制閥；19.氫側(cè)油壓調(diào)節(jié)閥

由于中間側(cè)回路及氫側(cè)回路均由空側(cè)回路供油，因此空側(cè)回路安全級(jí)別最高。設(shè)計(jì)了一臺(tái)主密封油泵、一臺(tái)應(yīng)急交流密封油泵、一臺(tái)不間斷電源供電的事故直流密封油泵，并設(shè)計(jì)了蓄能器回路穩(wěn)定空側(cè)回路密封油壓。真空側(cè)回路及氫側(cè)回路失去的情況下，可以單獨(dú)由空側(cè)回路保證氫氣的密封。

1.1.1 空側(cè)回路

空側(cè)密封油回路由三臺(tái)泵組成，兩臺(tái)交流油泵，一用一備，一臺(tái)備用直流油泵。正常運(yùn)行時(shí)，空側(cè)密封油通過密封油泵從空側(cè)油箱取油，經(jīng)冷油器和過濾器進(jìn)入到發(fā)電機(jī)汽勵(lì)兩端的空側(cè)密封環(huán)?？諅?cè)密封油壓力通過一運(yùn)一備油氫壓差閥（圖2閥5）調(diào)節(jié)控制，保證在任何運(yùn)行方式下空側(cè)密封油壓力大于發(fā)電機(jī)內(nèi)氫氣壓力0.05MPa。

在空側(cè)供油回路上設(shè)置有一組應(yīng)付瞬態(tài)情況的蓄能器，其主要功能是在密封油泵出口壓力下降時(shí)，向密封瓦提供所需的密封油，維持3s，保證油壓大于氫壓?？諅?cè)回路正常運(yùn)行時(shí)，蓄能器回路出口電磁閥關(guān)閉；當(dāng)空側(cè)密封回路油壓出現(xiàn)波動(dòng)時(shí)，蓄能器出口電磁閥開啟，空側(cè)供油逆止閥保證蓄能器油壓全部輸出到密封瓦穩(wěn)定空側(cè)供油壓力。

1.1.2 中間側(cè)回路

中間側(cè)回路即真空側(cè)回路，主要包括一臺(tái)真空油泵、真空油箱、真空泵和調(diào)壓逆止閥，用于分離發(fā)電機(jī)密封瓦空側(cè)和氫側(cè)密封油回路，同時(shí)真空泵除去密封油中所含的氣體（發(fā)電機(jī)泄漏的氫氣和油氣等），保證密封油的純度和發(fā)電機(jī)密封效果。正常運(yùn)行時(shí)，空側(cè)回路向真空油箱補(bǔ)油，真空油泵從真空油箱取油向發(fā)電機(jī)汽勵(lì)兩端提供密封。真空側(cè)回路通過空側(cè)供油回路與真空側(cè)供油回路間的逆止閥（圖2閥14）調(diào)節(jié)油壓，保證真空側(cè)油壓總是大于空側(cè)油壓0.02MPa[3]。

1.1.3 氫側(cè)回路

發(fā)電機(jī)密封瓦氫側(cè)環(huán)的密封油分別由兩個(gè)獨(dú)立、相同的回路提供。每個(gè)回路主要由一臺(tái)交流油泵，過濾器，冷卻器等設(shè)備組……氫側(cè)密封油經(jīng)過氫側(cè)油泵升壓后，通過氫側(cè)冷油器和過濾器供油至汽勵(lì)兩端的氫側(cè)密封環(huán)，流經(jīng)排油室返回氫側(cè)油泵入口管線，形成閉式循環(huán)。氫側(cè)回路正常運(yùn)行時(shí)，氫側(cè)油壓由氫側(cè)油泵入口油位決定，油位高度由氫側(cè)回路的供回油管線間的油壓調(diào)節(jié)閥（圖2閥19）維持恒定，從而保證氫側(cè)油壓與真空側(cè)油壓相同。在氫側(cè)油泵入口管油位超過限值（不能導(dǎo)致發(fā)電機(jī)進(jìn)油）時(shí)，過剩的氫側(cè)油經(jīng)回油管線油位控制閥（圖2閥18）返回空側(cè)油箱，其中勵(lì)端氫側(cè)油直接返回油箱，汽端經(jīng)過汽勵(lì)兩端之間的U形虹吸連通管間接返回。虹吸管防止汽勵(lì)兩端間氣體和氫側(cè)回油的流竄。

1.2 臺(tái)山EPR核電機(jī)組三流環(huán)密封油系統(tǒng)相比常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)

常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)與臺(tái)山項(xiàng)目三流環(huán)密封油系統(tǒng)相比，空側(cè)回路無蓄能器及出口逆止閥，其他設(shè)備基本一樣，如圖3、圖4所示。

圖3 臺(tái)山核電空側(cè)/真空側(cè)回路示意圖

常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)以安徽平圩電廠[4]為例，在機(jī)組額定轉(zhuǎn)速運(yùn)行工況下，兩臺(tái)空側(cè)泵運(yùn)行，然后停運(yùn)一臺(tái)空側(cè)泵時(shí)會(huì)出現(xiàn)約1s的系統(tǒng)失壓情況，系統(tǒng)密封油壓低于20kPa，導(dǎo)致跳機(jī)，如圖5所示。

這是由于空側(cè)回路啟動(dòng)兩臺(tái)泵（容積泵）的情況下流量是一臺(tái)泵時(shí)流量的兩倍（容積泵流量基本為定值）[5]。因此空側(cè)回路油氫壓差閥開度較大，將多余的流量旁路回空側(cè)主密封油。當(dāng)停運(yùn)一臺(tái)泵的瞬間，空側(cè)回路油氫壓差閥需要一定響應(yīng)時(shí)間[6]來關(guān)小旁路流量，而這時(shí)只有一臺(tái)泵運(yùn)行，流量即全部旁路回主油。這段時(shí)間會(huì)出現(xiàn)密封油壓不足，低于20kPa跳機(jī)值（見圖5，高峰值即啟動(dòng)兩臺(tái)泵，低峰值即停運(yùn)一臺(tái)泵導(dǎo)致的系統(tǒng)失壓）[7]。這屬于設(shè)計(jì)缺陷，問題無法從根本上解決。三流環(huán)密封油系統(tǒng)制造商采取將約1s的系統(tǒng)油氫壓差值低跳機(jī)信號(hào)屏蔽，臨時(shí)解決該問題。但是系統(tǒng)失壓1s的時(shí)間內(nèi)可能會(huì)有發(fā)電機(jī)氫氣微量泄露風(fēng)險(xiǎn)[8]。

圖4 常規(guī)火電空側(cè)/真空側(cè)回路示意圖

圖5 系統(tǒng)油氫壓差曲線

臺(tái)山項(xiàng)目EPR機(jī)組三流環(huán)密封油系統(tǒng)相比常規(guī)火電在空側(cè)回路增加了逆止閥以及三臺(tái)蓄能器。兩臺(tái)泵運(yùn)行停運(yùn)一臺(tái)泵的工況下，逆止閥會(huì)阻止泵出口的流量通過旁路閥泄油回油箱[9]。同時(shí)安裝在逆止閥下游的蓄能器也會(huì)動(dòng)作，為空側(cè)回路補(bǔ)充密封油，從而避免了系統(tǒng)失壓進(jìn)而導(dǎo)致跳機(jī)事件的發(fā)生，從設(shè)計(jì)理論上解決了常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)空側(cè)泵切換導(dǎo)致的失壓問題。

2 中間側(cè)回路無法啟動(dòng)現(xiàn)象及原因分析

2.1 中間側(cè)回路啟動(dòng)超壓現(xiàn)象

在2015年5月9日，現(xiàn)場首先啟動(dòng)GHE空側(cè)泵GHE2115PO，啟動(dòng)后穩(wěn)定參數(shù)如下：空側(cè)油壓2418LP=0.06MPa，2438LP=0.062MPa。

之后啟動(dòng)中間側(cè)環(huán)路：啟動(dòng)中間側(cè)泵GHE3215PO（啟動(dòng)前安全閥全松），GHE3215PO出口加裝臨時(shí)壓力表VLP測量泵出口壓力，3412LP、3232LP為真空側(cè)回路供油壓力表，如圖6所示。通過調(diào)整中間側(cè)密封油泵安全閥逐步調(diào)高泵出口壓力（VLP），觀察記錄發(fā)電機(jī)處供油壓力，數(shù)據(jù)見表1。

圖6 中間側(cè)/空側(cè)回路示意簡圖

表1 中間側(cè)/空側(cè)壓力對(duì)比 MPa

在中間側(cè)密封油泵啟動(dòng)后，當(dāng)泵出口壓力調(diào)節(jié)為0.28MPa，真空回路供油壓力已高達(dá)0.12MPa（空側(cè)油氫壓差高報(bào)警值0.1MPa，中間側(cè)油壓比空側(cè)大0.02MPa），繼續(xù)升壓可能導(dǎo)致發(fā)電機(jī)進(jìn)油，因此無法繼續(xù)調(diào)整中間側(cè)泵安全閥至設(shè)定值1.21MPa?？傻贸鼋Y(jié)論：在發(fā)電機(jī)零壓力及轉(zhuǎn)子零轉(zhuǎn)速下，由于超壓問題，中間側(cè)密封油泵無法啟動(dòng)。

2.2 中間側(cè)回路啟動(dòng)超壓原因探討

2.2.1 理論分析

密封油系統(tǒng)在單系統(tǒng)調(diào)試階段和正常運(yùn)行工況下所需密封油流量差別很大，系統(tǒng)設(shè)計(jì)是按照機(jī)組正常運(yùn)行工況（1500r/min，0.6MPa氫氣）計(jì)算得出三個(gè)環(huán)路流量，進(jìn)而為泵選型。泵均為容積泵：空側(cè)回路單臺(tái)密封油泵655L/min，真空側(cè)回路密封油泵93L/min，氫側(cè)回路單臺(tái)密封油泵113L/min。

油氫壓差0.05MPa，測量發(fā)電機(jī)0壓力下密封油流量為2.2m3/h，發(fā)電機(jī)額定壓力下流量為2.6m3/h，即在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子靜止工況，所需密封油流量只有2~3m3/h。而設(shè)計(jì)時(shí)依據(jù)發(fā)電機(jī)1500r/min工況計(jì)算設(shè)定中間側(cè)密封油泵額定流量為93L/min≈5.6 m3/h。中間側(cè)泵為容積泵，流量一定，且該回路未設(shè)計(jì)旁路調(diào)節(jié)，因此中間側(cè)泵啟動(dòng)后，超過密封瓦所需流量的密封油充斥密封油系統(tǒng)供油管線，一定的空間內(nèi)，多余的流體壓縮導(dǎo)致系統(tǒng)超壓。

2.2.2 理論計(jì)算

根據(jù)伯努利方程可得：

對(duì)系統(tǒng)而言，管道相同、流體相同，在不同流量工況(Q,Q)下得出油氫壓差關(guān)系：

同理可得出發(fā)電機(jī)額定壓力0轉(zhuǎn)速時(shí)，油氫壓差為0.232MPa，同樣嚴(yán)重超壓。

由此得出真空側(cè)回路無法啟動(dòng)的根本原因：在發(fā)電機(jī)低轉(zhuǎn)速工況下，系統(tǒng)密封瓦所需流量較小，設(shè)計(jì)時(shí)未充分考慮發(fā)電機(jī)低轉(zhuǎn)速工況，導(dǎo)致該工況下中間側(cè)泵（容積泵）流量相對(duì)過大，系統(tǒng)流量超過密封瓦所需流量，進(jìn)而導(dǎo)致系統(tǒng)密封油壓遠(yuǎn)超正常值，中間側(cè)回路無法啟動(dòng)。

2.2.3 試驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證分析的正確性，我們?cè)O(shè)計(jì)了專項(xiàng)試驗(yàn)。從系統(tǒng)整體分析，空側(cè)回路在發(fā)電機(jī)靜止工況也是超流量狀態(tài)，但是由于有旁路管線可以將多余密封油旁路回油箱，可以成功啟動(dòng)。中間側(cè)沒有旁路管線，但是密封油三個(gè)環(huán)路在密封瓦處是相通的，因此可以設(shè)想通過打開空側(cè)供油逆止閥的旁路閥來讓中間側(cè)回路多余密封油流量旁路回主密封油箱。

試驗(yàn)步驟：真空側(cè)泵出口壓力（VLP）、汽端空側(cè)壓力（2418LP）、汽端真空側(cè)壓力（3412LP）、勵(lì)端空側(cè)壓力（2438LP）、勵(lì)端真空側(cè)壓力（3232LP），并在空側(cè)泵出口母管上加裝一超聲波流量計(jì)記錄空側(cè)回路密封油流量（MD），先啟動(dòng)空側(cè)回路，穩(wěn)定后啟動(dòng)中間側(cè)回路，逐步調(diào)高中間側(cè)泵出口安全閥設(shè)定值，直至1.21MPa，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2。

由以上試驗(yàn)可知：在打開空側(cè)供油逆止閥的旁路閥后，隨著真空側(cè)泵出口壓力升高，空側(cè)進(jìn)油管流量逐漸下降，最終變?yōu)樨?fù)流量，說明中間側(cè)回路密封油通過空側(cè)的旁路閥，將多余流量旁路回了空側(cè)主油箱，系統(tǒng)壓力最終穩(wěn)定在0.11MPa，完成了中間側(cè)回路的啟動(dòng)。

表2 打開空側(cè)回路逆止閥的旁路閥試驗(yàn)數(shù)據(jù)

這說明EPR核電機(jī)組三流環(huán)密封油系統(tǒng)在解決常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)失壓的同時(shí)由于逆止閥的引入導(dǎo)致了新的問題產(chǎn)生，中間側(cè)多余流量無法通過空側(cè)旁路調(diào)節(jié)閥回空側(cè)油箱，中間側(cè)回路在汽輪發(fā)電機(jī)組低轉(zhuǎn)速工況下無法啟動(dòng)。

3 解決方案

由于三流環(huán)密封油系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則是中間側(cè)油壓比空側(cè)油壓大0.02MPa，而不是中間側(cè)密封油壓比發(fā)電機(jī)氫壓大0.07MPa，因此真空側(cè)與空側(cè)之間壓力調(diào)節(jié)是靠靠近發(fā)電機(jī)處的空側(cè)——真空側(cè)調(diào)壓逆止閥實(shí)現(xiàn)，單獨(dú)在真空側(cè)回路增加調(diào)壓閥的方案不可取。

方案1：將空側(cè)供油逆止閥的旁路閥修改為電磁閥，如圖7所示。

圖7 方案1示意圖

電磁閥增加邏輯：當(dāng)真空側(cè)密封油壓--發(fā)電機(jī)氫壓大于0.1MPa時(shí)閥門打開，低于該值時(shí)關(guān)閉。這樣在發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子靜止情況下，真空側(cè)密封油流量大，真空側(cè)油氫壓差壓力遠(yuǎn)大于0.1MPa，這時(shí)空側(cè)出口逆止閥的旁路電磁閥打開，真空側(cè)回路多余密封油可以旁路回空側(cè)密封油箱；當(dāng)機(jī)組沖轉(zhuǎn)后，隨著轉(zhuǎn)速升高，密封瓦所需密封油流量增大，一定轉(zhuǎn)速后真空側(cè)油氫壓差值低于0.1MPa，電磁閥關(guān)閉，系統(tǒng)正常運(yùn)行。

電磁閥打開的情況下，與空側(cè)回路不帶逆止閥的常規(guī)火電三流環(huán)密封油系統(tǒng)相似，已有成功先例。同時(shí)，這種情況下真空側(cè)密封油壓大于氫壓0.1MPa，代表僅靠真空側(cè)流量即能滿足密封瓦所需密封油流量，即使空側(cè)回路密封油泵切換，也會(huì)由真空側(cè)密封油補(bǔ)充到密封瓦，不會(huì)產(chǎn)生常規(guī)火電的系統(tǒng)失壓；而當(dāng)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)（轉(zhuǎn)速1500r/min，氫壓0.6MPa），電磁閥會(huì)關(guān)閉，蓄能器與逆止閥能起到設(shè)計(jì)的穩(wěn)壓作用。

方案2：將空側(cè)/真空側(cè)調(diào)壓逆止閥與空側(cè)回路的接口更改到空側(cè)泵出口逆止閥前的位置（圖8）。

圖8 方案2示意圖

由于空側(cè)——真空側(cè)逆止閥與空側(cè)接口移到了空側(cè)逆止閥前，這樣真空側(cè)多余流量可以直接通過空側(cè)回路旁路逆止閥流回到空側(cè)油箱。但是由于發(fā)電機(jī)勵(lì)端、汽端空側(cè)管路長度不一樣，管阻也不同，勵(lì)端、汽端空側(cè)供油壓力會(huì)有微小差別。而空側(cè)——真空側(cè)調(diào)壓逆止閥的空側(cè)取樣點(diǎn)在空側(cè)回路母管上，這樣會(huì)導(dǎo)致空側(cè)——真空側(cè)回路密封油壓壓差在勵(lì)端、汽端略不相等。

方案3：ALSTOM正式方案-順控邏輯修改

臺(tái)山項(xiàng)目設(shè)計(jì)修改需法方ALSTOM同意，ALSTOM確認(rèn)了中間側(cè)密封油回路在發(fā)電機(jī)低轉(zhuǎn)速下無法啟動(dòng)的問題，并采納了打開空側(cè)供油逆止閥旁路閥來調(diào)試中間側(cè)回路的調(diào)試方案。但是ALSTOM基于現(xiàn)場進(jìn)度及改造工作量方面考慮，其處理方案為決定在發(fā)電機(jī)低轉(zhuǎn)速下不啟動(dòng)中間側(cè)回路：修改三流環(huán)密封油系統(tǒng)啟停邏輯，將GHE系統(tǒng)三個(gè)環(huán)路順序啟動(dòng)邏輯修改為分別啟動(dòng)三個(gè)環(huán)路，在汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子非沖轉(zhuǎn)狀態(tài)只啟動(dòng)空側(cè)、氫側(cè)回路密封油，轉(zhuǎn)速＞1000r/min后再啟動(dòng)中間側(cè)回路。

該方案缺點(diǎn)：只有在機(jī)組沖轉(zhuǎn)至轉(zhuǎn)速＞1000r/min時(shí)中間側(cè)回路密封油才啟動(dòng)，其他工況下三流環(huán)密封油系統(tǒng)只有兩個(gè)環(huán)路運(yùn)行，中間真空側(cè)回路隔離功能失效（三流環(huán)密封油系統(tǒng)在這些工況下變成雙流環(huán)），會(huì)使空側(cè)回路含氫量上升，需要密切關(guān)注發(fā)電機(jī)氫氣純度及氫氣泄漏率。

圖9 方案3順控邏輯修改示意圖

4 結(jié)語

臺(tái)山項(xiàng)目三流環(huán)密封油系統(tǒng)作為世界上首臺(tái)增加了蓄能器及逆止閥的三流環(huán)密封油系統(tǒng)，有其設(shè)計(jì)上領(lǐng)先的地方，同時(shí)也由于考慮不周，細(xì)微的設(shè)計(jì)改變引入了新的問題——真空側(cè)回路在發(fā)電機(jī)低轉(zhuǎn)速下無法啟動(dòng)。本文通過理論分析得出根本原因，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證找出了處理方案，為相關(guān)從業(yè)人員尤其是設(shè)計(jì)人員提供思路。

[1] Cristiano Anselmi.臺(tái)山核電廠發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].ALSTOM, 2009.

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Study of Overpressure Issue on Start of the Vacuum-circuit in EPR Triple flow Seal Oil System

LI Songhai, SU Lei, SHI Gang

(China Nuclear Power Engineering Co. Ltd., Shenzhen 518124, China)

Generator with triple flow seal oil system which include the air-oil circuit, H2-oil circuit and vacuum-oil circuit was adopted in the EPR first-phase project. Accumulator was employed for the very first time in the triple flow seal oil stystem. However, the oil was over pressured when the generator rotor is in low rotation speed in the field debug and resulted in failure of the start of the seal oil system. This paper is devoted to the exploration of the root cause of the failure of start of middle loop and solutions of it. It is helpful for the engineers to get more insight into the triple flow seal oil system.

EPR; triple flow seal oil system; positive displacement pump; accumulator; check valve in the air-circuit

TM623

B

1000-3983(2018)03-0075-06

2017-06-28

李松海（1988-），2011年畢業(yè)于華中科技大學(xué)能源與動(dòng)力工程專業(yè)，獲學(xué)士學(xué)位，現(xiàn)從事核電站常規(guī)島及BOP調(diào)試工作，工程師。