Q195拉絲鋼方坯中心裂紋與中心縮孔產(chǎn)生原因分析與控制措施

程建軍， 王利星

（柳州鋼鐵集團(tuán)轉(zhuǎn)爐廠連一車間， 廣西 柳州 545002）

柳鋼方坯1號機(jī)自2008年投產(chǎn)以來，一直承擔(dān)方坯主要品種鋼開發(fā)與生產(chǎn)，隨著鋼鐵行業(yè)的不斷發(fā)展，對品種需求越來越多，對鑄坯質(zhì)量要求越來越高，在品種鋼的開發(fā)生產(chǎn)過程中，經(jīng)常會遇到一些比較棘手的質(zhì)量問題，比如方坯1號機(jī)生產(chǎn)Q195拉絲鋼的中心裂紋、中心縮孔問題。為了應(yīng)對鋼鐵市場需求，以市場為導(dǎo)向，于2013年在連一車間再建一座150 t、七機(jī)七流的方坯2號鑄機(jī)，以滿足更大生產(chǎn)實(shí)際的需要。

本文通過對連一車間方坯1號、2號鑄機(jī)二冷布局、比水量及分配比進(jìn)行對比分析，根據(jù)方坯1號鑄坯生產(chǎn)實(shí)際需求，提出優(yōu)化方坯1號機(jī)二冷的思路，通過增加二冷區(qū)間，防止鑄坯回溫等，為有效解決生產(chǎn)Q195拉絲鋼低碳系列的中心裂紋、中心偏縮孔提供了有效方案。

1 方坯1號、2號的設(shè)備工藝參數(shù)

鑄機(jī)機(jī)型為剛性引錠桿全弧形方坯連鑄機(jī)；鑄機(jī)基本弧形半徑為9 m；臺數(shù)×機(jī)數(shù)×流數(shù)為1×7×7；流間距為1.2 m；矯直形式為兩點(diǎn)矯直；矯直點(diǎn)半徑為9m、17.5m；冶金長度第一矯直點(diǎn)為13.870m，第二矯直點(diǎn)為15.071 m，切割點(diǎn)為27.5 m；鑄坯切割方式為火焰切割；設(shè)計生產(chǎn)能力為120萬t／年。

2 中心裂紋、縮孔產(chǎn)生的機(jī)理

2.1 中心裂紋的成因

中心裂紋產(chǎn)生的原因就是在鑄坯液芯凝固末端，中心液體呈糊狀，體積結(jié)晶釋放凝固潛熱，使坯殼受熱膨脹，而液芯部受到拉伸應(yīng)力作用。同時中心液體凝固收縮，而周圍的固相阻礙收縮產(chǎn)生拉應(yīng)力。在兩者的綜合作用下，中心區(qū)產(chǎn)生放射狀裂紋。

2.2 中心裂紋的形成機(jī)理

根據(jù)前人對連鑄方坯中心裂紋形成機(jī)理的研究，結(jié)合柳鋼連一車間方坯1號實(shí)際情況，本文認(rèn)為：中心裂紋的產(chǎn)生是該鋼種高溫力學(xué)強(qiáng)度不能抵抗綜合應(yīng)力和應(yīng)變結(jié)果。由于在鑄坯凝固過程中各種外力和鑄坯回溫時產(chǎn)生的熱應(yīng)力、鼓肚力等綜合力作用在液相穴前沿的固液交界面附近，當(dāng)綜合應(yīng)力和應(yīng)變超過了該鋼種的固相線溫度附近的臨界強(qiáng)度和極限應(yīng)變量時，固液界面處凝固坯殼已不能抵抗應(yīng)力和應(yīng)變而產(chǎn)生裂紋并向固相界面擴(kuò)展，由于鋼液已成半凝固態(tài)或固態(tài)使鋼水無法補(bǔ)充，裂紋得以在鑄坯中心部位內(nèi)部形成。

2.3 縮孔產(chǎn)生的機(jī)理

中心縮孔主要是在鑄坯凝固過程中柱狀晶不均勻生產(chǎn)長在中心，在鑄坯中心形成的搭橋現(xiàn)象，由于橋下面鋼水得不到補(bǔ)縮，就在中心形成縮孔并伴有中心偏析。從鑄坯冷卻收縮觀點(diǎn)看，中心縮孔形成與鑄坯凝固前沿液體凝固收縮和凝固坯殼膨脹有關(guān)。

2.4 凝固過程的兩相區(qū)

在鋼凝固過程中，固液界面存在熱脆裂紋敏感區(qū)域。如圖1所示，根據(jù)一些學(xué)者研究，在合金的凝固過程中，固液兩相區(qū)存在3個區(qū)[1]。

圖1 溫度與裂紋敏感程度的關(guān)系

1）Ⅰ區(qū)（ADE），出生晶從液相中結(jié)晶出來，出生晶相分散在液相中而隨鋼液自由流動。

2）Ⅱ區(qū)（ACD），已形成樹枝晶網(wǎng)絡(luò)，固體和液體呈連續(xù)體，封閉在樹枝晶空間的鋼液可以流動，以阻止裂紋的形成。

3）Ⅲ（ABC）區(qū)，凝固前沿枝晶間液體呈糊狀，不能流動，構(gòu)成了熱應(yīng)力作用下的一個脆性裂紋敏感區(qū)。

2.5 臨界應(yīng)變

根據(jù)凝固前沿產(chǎn)生裂紋，除了考慮鑄坯承受應(yīng)力外，還應(yīng)考慮應(yīng)變量ε和臨界應(yīng)變量εe。在應(yīng)變速率一定的條件下，ε＞εe（臨界應(yīng)變量）時就產(chǎn)生裂紋。很多學(xué)者認(rèn)為以凝固前沿臨界應(yīng)變值作為裂紋產(chǎn)生的依據(jù)更為適合。

根據(jù)國內(nèi)外一些學(xué)者研究得出，臨界應(yīng)變值與鋼成分、組織、應(yīng)變速率有關(guān)。絕大數(shù)學(xué)者支持以下結(jié)論：應(yīng)變速率ε減少，臨界應(yīng)變量增大；碳含量增加，臨界應(yīng)變量降低；提高m[Mn]/m[S]，臨界應(yīng)變量會變大，降低裂紋的敏感性。

表1為松田福久研究數(shù)據(jù)總結(jié)，得出不同碳含量鋼種鑄坯內(nèi)部裂紋的臨變形量。

表1 不同碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)鋼內(nèi)裂紋生成的臨變量

2.6 凝固過程固液界面的應(yīng)力分析

鑄坯液相穴凝固前沿承受的應(yīng)力和應(yīng)變超過其臨界值是產(chǎn)生內(nèi)部裂紋的根本原因。如圖2所示，這些應(yīng)變相互疊加超過了該鋼種的臨界應(yīng)變值時就在固液界面產(chǎn)生裂紋。

圖2 鑄坯凝固過程中心區(qū)域受力分析

從以上機(jī)理分析可以看到，高碳鋼鑄坯產(chǎn)生內(nèi)部裂紋的臨界應(yīng)變量相對于低碳鋼低，因此高碳鋼更容易生成內(nèi)部裂紋。這與實(shí)際生產(chǎn)情況比較符合，碳愈高的鋼種則易產(chǎn)生內(nèi)裂紋，而低碳鋼內(nèi)部裂紋很少發(fā)生。但是，Q195-1G拉絲鋼碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對較低為0.05%～0.07%，為什么也會產(chǎn)生較嚴(yán)重的中心裂紋和縮孔呢？而且在方一鑄機(jī)生產(chǎn)時，產(chǎn)生的中心裂紋和中心縮孔比在方二生產(chǎn)的還要嚴(yán)重，這應(yīng)該與鑄坯二冷段長度、冷卻強(qiáng)度不夠以及鑄坯回溫過大等綜合應(yīng)力過大有關(guān)。下面將對比分析方坯1號機(jī)和方坯2號機(jī)的二冷工藝參數(shù)。

3 二冷布局及工藝參數(shù)比較

3.1 方坯1、2號機(jī)二冷布局及各段水量分布對比

方坯1號機(jī)、2號機(jī)使用的噴嘴型號相同，方坯1號機(jī)單流次噴數(shù)量總共116顆噴嘴，其中足輥噴嘴4165型號16顆，一段9顆噴嘴，從噴淋管頂端為2.1型號5顆，下面為1.5型號4顆，二段、三段全為1.5型號。方坯2號機(jī)單流次噴嘴數(shù)量總共136顆比1號機(jī)多20顆噴嘴，一段10顆噴嘴，從噴淋管頂端為2.1型號4顆，下面為1.5型號噴嘴6顆。2號機(jī)二冷長度為10.365 m，方坯2號機(jī)二冷長度7.3 m，2號機(jī)比1號機(jī)二冷長度多3.065 m，見表2。

表2 方坯1、2號機(jī)噴嘴布局及型號

3.2 方坯1、2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195拉絲鋼工藝參數(shù)

選取了方坯1、2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195-1G各10爐鋼工藝參數(shù)進(jìn)行對比，發(fā)現(xiàn)1號機(jī)與2號機(jī)的一次冷強(qiáng)度、鋼水的中包溫度、拉速等工藝參數(shù)相差不是很大，主要看二冷段各段冷卻差異影響大小，見下頁表3。

3.2.1 方坯1、2號鑄機(jī)各個段水量分布比較

根據(jù)Q195-1G生產(chǎn)過程的工藝數(shù)據(jù)，計算出方坯1號機(jī)實(shí)際比水量為0.91 L/kg，方坯2號機(jī)的比水量為0.90 L/kg，根據(jù)現(xiàn)行的兩臺鑄機(jī)生產(chǎn)該鋼種的各段分配系數(shù)，對各段二冷水量分配比例計算，具體見下頁表4。

從2臺鑄機(jī)二冷水配比例來看，1號機(jī)足輥水量所占比例較大，但因足輥冷卻強(qiáng)度受噴嘴型號限制，無法滿足強(qiáng)冷的流量要求，一段、二段水量分布基本差不多，主要是三段1號機(jī)明顯大于2號機(jī)，且鑄坯出完三段后處于自然冷卻，鑄坯回溫大，容易在凝固末端形成裂紋。方2由于二冷區(qū)比較長，鑄坯凝固過程末端的“糊狀”區(qū)控制在比較短的范圍，出完三段后多出一個四段進(jìn)行較弱冷卻，可有效防止鑄坯回溫過大產(chǎn)生裂紋。

表3 方1、2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195工藝參數(shù)對比

表4 1、2號鑄機(jī)各段水量分布 %

3.2.2 方1、2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195-1G低倍比較

通過1、2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195-1G所取得低倍比較發(fā)現(xiàn)，1號鑄機(jī)低倍7個流均有明顯中心放射狀裂紋且有較明顯的縮孔，2號鑄機(jī)低倍只有1、2有0.5級中心放射狀裂紋和0.5級中心疏松，其他流次中心質(zhì)量良好均為優(yōu)質(zhì)，如圖3、圖4所示。

圖3 方坯1號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195-1G低倍圖

圖4 方坯2號鑄機(jī)生產(chǎn)Q195-1G低倍圖

3.2.3 原因分析

1）根據(jù)內(nèi)部裂紋產(chǎn)生的機(jī)理以及低碳鋼的二冷設(shè)計模型，優(yōu)化各個二冷段比水量及分配比，對出結(jié)晶后的鑄坯進(jìn)行強(qiáng)冷，加快鑄坯快速凝固速度，根據(jù)中心裂紋預(yù)防應(yīng)在凝固未端采取強(qiáng)冷，防止加快鑄坯中心液態(tài)鋼液的快速完全凝固，提高抗應(yīng)力能力，但方坯1號鑄機(jī)二冷長度較短，鑄坯出完二冷段時鑄坯液芯沒有完全凝固，三段強(qiáng)冷后鑄坯處于自然冷卻狀態(tài)，鑄坯回溫大造成中心部位固液交界面反復(fù)相變及內(nèi)部熱應(yīng)力大導(dǎo)致中心晶界面開裂，產(chǎn)生放射狀裂紋，同時三段以后自然冷卻，中心凝固進(jìn)程變慢，兩相區(qū)變長，液芯末端凝固收縮量加大，同時末端無液態(tài)鋼液的補(bǔ)充，就形成中心縮孔。

2）根據(jù)方坯1號機(jī)與2號機(jī)二冷長度和各個段的水量分布比例，足輥受噴嘴型號限制，且區(qū)間比較段影響不是很大，一、二段水量分布差不多，但方坯1號機(jī)三段經(jīng)過相對比較強(qiáng)的冷卻后，鑄坯處于自然冷卻狀態(tài)鑄坯回溫大，2號機(jī)三段相對強(qiáng)冷后，又多出一個四段，對鑄坯弱冷，有效防止了鑄坯液芯部位回溫過大產(chǎn)生熱應(yīng)力。鑄坯中心部位冷卻凝固比較好，方坯1號機(jī)二冷區(qū)間比方2號機(jī)短，冷卻比較集中，冷卻效果比較差，導(dǎo)致中心“糊狀區(qū)”較長容易產(chǎn)生裂紋，加之鑄坯回溫過大造成熱應(yīng)力大，并作用在中心固液界面促使中心裂紋產(chǎn)生，導(dǎo)致該鋼種本不該產(chǎn)生內(nèi)部裂卻出現(xiàn)了中心裂紋。這點(diǎn)從兩臺鑄機(jī)生產(chǎn)Q195低倍效果可以看出，2號鑄機(jī)明顯好于1號鑄機(jī)。增加二冷長度實(shí)現(xiàn)鑄坯的緩冷，有利于控制中心裂紋及縮孔問題。

4 結(jié)語

通過對方坯1號機(jī)和2號機(jī)對比發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)延長二冷長度對解決中心裂紋和縮孔有明顯的效果，方坯2號機(jī)生產(chǎn)Q195中心裂紋基本能做到有效防止，中心偏析、疏松都能控在C0.5級。根據(jù)方坯1號鑄機(jī)二冷段末端空間、二冷水的壓力及壓縮空氣完全可以滿足延長二冷的條件。方坯1號機(jī)目前主要承擔(dān)著柳鋼方坯一些高端品種鋼的研發(fā)與生產(chǎn)，由于二冷條件限制，導(dǎo)致鑄機(jī)拉速慢，生產(chǎn)澆注周期長，后期容易出現(xiàn)溫降大，導(dǎo)致斷流斷機(jī)事故時有發(fā)生。因此，為了進(jìn)一步提高方1號機(jī)的內(nèi)部質(zhì)量，二冷制度的優(yōu)化思路是：參考方2號機(jī)，可以重新設(shè)計噴淋管，適當(dāng)延長二冷長度，有利于實(shí)現(xiàn)鑄坯緩冷，同時二冷長度延長后，可以適當(dāng)提高拉速，有利于實(shí)現(xiàn)低過熱度澆注，對鑄坯內(nèi)部質(zhì)量及生產(chǎn)組織也會起到很好的效果。

[1]蔡開科.連鑄坯的質(zhì)量控制[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2010.