宋儒將
(湖北省有色金屬資源開發(fā)與綜合利用工程技術研究中心,湖北 黃石 435005)
大冶有色金屬集團控股有限公司冶煉廠2012年引進DRESSER-RAND公司生產的B5IS-3+B7S-3型汽輪發(fā)電機組(余熱電站)2臺,其主要技術數據為如下。
額定進汽壓力:4.4~4.6MPa;
額定進汽溫度:2560~258.750℃;
額定排汽壓力為:0.008~0.0165MPa;
排汽溫度為:41.5~560℃。
由于該汽輪發(fā)電機組作為余熱電站,其生產組織要服從于冶化生產,在非正常工作狀態(tài)時會將蒸汽排空,針對此處高溫蒸汽排放噪聲,我們設計了一種帶消音管式組合型排氣消聲器,以改善環(huán)境污染。
設計的消聲器結構如圖1,包括噴注管、冷卻水進水管、排水管組件、消音管(見圖2)、消音微孔板、排氣管。其利用抗性消聲器的多孔擴散、降低流速、分散降壓和改變聲抗等,使聲波產生反射、干涉,又結合引入了消音管噴霧摻冷,利用件7、8、11引入冷卻水通過小孔向蒸汽通道內噴霧,極大程度提高了噴霧與蒸汽接觸面積,第一,加大了液、汽兩種介質混合時產生的摩擦以實現消耗一部分聲能;第二,利用摻冷在消聲器內形成溫度梯度,從而導致聲速梯度改變而提高消聲性能;第三,由于降溫,使蒸汽體積大幅度收縮,汽流速度降低而提高消聲效果,使其同時具備抗性消聲器和摻冷消聲器的消聲頻率特性,消聲器類型、工作原理及使用范圍見表1。本消聲器排氣管設計成T型三通結構,可消除排氣時對消聲器本身產生的后坐力,整體結構緊湊,強度高,使用壽命長。
圖1 消音器整體結構示意圖
按消聲器整體結構示意圖,結合汽輪機非正常工作時蒸汽排放條件,消聲器設計原始條件見表2。
(1)冷卻水量計算。
計算第一級蒸汽放出的熱量:
圖2 消音管截面圖
得Q=885000kcal。
計算第一級冷卻水吸收的量:
20℃水升溫至100℃所吸收的熱量:
100℃水變成100℃蒸汽所吸收的熱量:
得m=1429kg/h。
同理,計算得二級水量為m=1283.6kg/h,三級水量為 m=968.8kg/h。
表1 消聲器類型、工作原理及適用范圍
表2 消聲器設計初始參數
(2)開孔面積計算。
第一級:
M=18,M—馬赫數,為氣流速度與聲速之比;得 Vi=0.33。
得 Si=592.7cm2。
同理,計算得二級開孔面積為Si=1084cm2,三級開孔面積為Si=2127cm2。
(3)板厚計算。
第一級:
得δ=1.33mm,取不銹鋼最小厚度3mm。
同理,計算得二級不銹鋼最小厚度為3mm,三級不銹鋼最小厚度為3mm。
筒體厚度計算:
腐蝕余量2mm。
得δ=0.62mm,考慮外殼結構強度及腐蝕余量2mm。
取碳鋼筒體厚度取8mm。
熱力設備蒸汽排放的噪聲是工業(yè)噪聲源之一,特別是汽輪發(fā)電機組蒸汽排放所輻射出的氣體動力性噪聲,傳播較遠,危害較大?,F有傳統消音器分抗性消音器和阻性消音器,在高溫蒸汽排放消聲中存在以下問題。
(1)傳統的抗性消音器針對這種蒸汽排放工作場合降噪效果不理想。實際上,表壓為1kg/cm2的飽和蒸汽,其速度可達到30~40m/s,這樣高速度的蒸汽,在排向大氣時造成的噪聲很高,排氣壓力高時,噪聲危害更大,抗性消音器消聲頻帶寬度所限,應用于蒸汽排放場合效果不理想。
(2)傳統的阻性消音器在投用初期效果還行,但由于飽和蒸汽含水量較大,溫度高,流速快,使用一段時間以后,往往將吸聲材料損壞吹走,導致消音效果下降,整體使用壽命不長。
本消聲器與現有的消音器相比較,同時具備傳統抗性消聲器、微穿孔板消聲器、噴霧消聲器和引射摻冷消聲器的多種消聲頻率特性,可在較寬的頻率范圍內消除噪聲,其消音管成多圈環(huán)形豎直布置在蒸汽通道內,管子外部繞微孔板并點焊,提高了噴霧與蒸汽接觸面積,加大了液、汽兩種介質混合時產生的摩擦,利用摻冷形成溫度梯度,利用降溫降低汽流速度而提高消聲效果。另外,排水管組件上安置疏水閥,以便及時排放冷凝水,防止冷凝水積多后形成水錘,同時避免了此處蒸汽直接外排形成的二次噪聲污染。
2013年年初,汽輪機排汽口處加裝了組合型消音器后,在距消音器中心40m處,汽輪機非正常工作狀態(tài)下最大排氣量時,我們實測噪聲值為63dB(A),遠優(yōu)于《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準》規(guī)定的數值,效果較為理想,積累了實踐經驗。
參考文獻:
[1]機械工程手冊、電機工程手冊編輯委員會.機械工程手冊(第2卷)[M].北京國防工業(yè)出版社,1982.
[2]徐灝.機械設計手冊(1)(第2版)[M].北京:機械工業(yè)出版社,2000.