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    燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)供熱機(jī)組背壓工況并退汽分析

    2018-05-22 11:14:02劉永明潘利超

    劉永明 潘利超

    摘 要:燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)供熱機(jī)組背壓工況啟停調(diào)峰,能滿足華北電網(wǎng)的調(diào)峰需求,同時(shí)維持熱網(wǎng)穩(wěn)定。本文闡述了京橋熱電二期機(jī)組背壓工況下機(jī)組啟動(dòng)并汽、退汽解列,并結(jié)合實(shí)際操作成功經(jīng)驗(yàn),對(duì)切換過程中的關(guān)鍵技術(shù)環(huán)節(jié)進(jìn)行分析整理。此技術(shù)的研究有利于縮短啟停機(jī)時(shí)間,減少熱損耗,提高經(jīng)濟(jì)性,并簡(jiǎn)化運(yùn)行操作,對(duì)于抽凝工況下并退汽同樣適用。為首都北京的冬季供熱、電網(wǎng)調(diào)峰提供保障,對(duì)同類型電廠的實(shí)踐探索提供借鑒。

    關(guān)鍵詞:背壓工況調(diào)峰;差負(fù)荷并退汽;切換操作

    中圖分類號(hào):TM621 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    1 機(jī)組設(shè)備概況

    北京京橋燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電廠二期工程,采用2×350MW級(jí)燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)二拖一多軸機(jī)組。全廠配置兩臺(tái)SGT5-4000F(4)型燃機(jī)、兩臺(tái)燃機(jī)發(fā)電機(jī)、兩臺(tái)余熱爐、1臺(tái)汽輪機(jī)和1臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)。其中汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的三壓、再熱、雙缸型可純凝、抽凝、背壓運(yùn)行供熱汽輪機(jī)。由高中壓缸和低壓缸兩部分組成,高中壓缸通過3S離合器與低壓缸連接。

    2 北京燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電供熱現(xiàn)狀

    隨著華北網(wǎng)對(duì)風(fēng)電、光伏電負(fù)荷的吸納,電網(wǎng)需要供熱機(jī)組有更寬廣的調(diào)峰范圍和能力,燃?xì)怆姀S背壓工況下啟停調(diào)峰變得更頻繁,背壓工況下啟停速度,對(duì)熱網(wǎng)的擾動(dòng)以及啟停機(jī)經(jīng)濟(jì)性值得探討。

    3 背壓工況并退汽

    3.1 原并退汽流程

    機(jī)組并汽設(shè)計(jì)負(fù)荷為130MW~140MW,退汽設(shè)計(jì)負(fù)荷100MW,并退汽均經(jīng)歷一拖一低負(fù)荷區(qū)間,此時(shí)中壓缸進(jìn)汽壓力將會(huì)低于1.1MPa,自動(dòng)觸發(fā)中排壓力控制和熱網(wǎng)抽汽控制退出邏輯。所以常規(guī)操作中需要將熱網(wǎng)抽汽退出,僅通過低壓補(bǔ)汽供熱網(wǎng)加熱器供熱以保證熱網(wǎng)加熱器不退出。

    3.2 改進(jìn)后并退汽流程(圖2)

    3.3 背壓方式直接并退汽優(yōu)點(diǎn)

    (1)減少操作量。由6步降為兩步操作。

    (2)降低機(jī)組事故風(fēng)險(xiǎn)。減少汽機(jī)3S離合器嚙合、脫嚙次數(shù)。3S離合器為純機(jī)械裝置,每次嚙合后整個(gè)軸系特性會(huì)有稍許變化,汽機(jī)低壓轉(zhuǎn)子沖轉(zhuǎn)至嚙合過程中可能會(huì)導(dǎo)致軸系振動(dòng)大跳機(jī)。

    (3)減少啟停機(jī)時(shí)間,加快對(duì)電網(wǎng)、熱網(wǎng)負(fù)荷調(diào)整的響應(yīng)速度。

    (4)減少對(duì)熱網(wǎng)加熱器的操作及擾動(dòng)。

    3.4 背壓方式直接并退汽需解決的問題

    3.4.1 如何防止汽機(jī)中壓缸進(jìn)汽壓力低于1.1MPa,自動(dòng)觸發(fā)中排壓力控制和熱網(wǎng)抽汽控制保護(hù)

    為保護(hù)中壓缸,當(dāng)進(jìn)汽壓力低時(shí),自動(dòng)退出熱網(wǎng)抽汽。熱網(wǎng)抽汽截止門、調(diào)門快速關(guān)閉,對(duì)汽輪機(jī)中壓缸產(chǎn)生巨大擾動(dòng),甚至因中壓缸壓比低保護(hù)跳機(jī)。我廠在某次抽凝工況(熱網(wǎng)抽汽調(diào)閥開度15%)退汽時(shí)中壓缸進(jìn)氣壓力低于1.1MPa,熱網(wǎng)抽汽截止門、調(diào)門瞬時(shí)關(guān)閉,中壓缸壓比降至2.51MPa(汽機(jī)中壓缸壓比<2.5MPa聯(lián)鎖跳汽機(jī))。

    經(jīng)查數(shù)據(jù),一拖一燃機(jī)負(fù)荷>200MW時(shí),可維持中壓缸進(jìn)汽壓力>1.2MPa。當(dāng)采取#1、#2燃機(jī)負(fù)荷>200MW并退汽時(shí),旁路需要通過200MW時(shí)產(chǎn)生的全部蒸汽,對(duì)旁路減溫水要求高。若并退汽前減溫水跟蹤不好將導(dǎo)致旁路快關(guān),主汽超壓觸發(fā)燃機(jī)跳閘。

    綜上考慮:可以采用并退汽時(shí)兩臺(tái)燃機(jī)設(shè)置負(fù)荷偏差,拖動(dòng)汽機(jī)的燃機(jī)負(fù)荷設(shè)置到200MW以上,待并/退燃機(jī)負(fù)荷降至120MW。這樣既避免汽機(jī)中壓缸進(jìn)汽壓力低,又滿足旁路及減溫水調(diào)整問題。

    3.4.2 燃機(jī)差負(fù)荷并退汽,如何匹配兩燃機(jī)參數(shù)

    (1)蒸汽溫度匹配。根據(jù)西門子燃機(jī)特性,在燃機(jī)負(fù)荷>100MW時(shí),通過IGV開度控制排煙溫度,即排煙溫度基本不變。表1為環(huán)境溫度12℃不同負(fù)荷下燃機(jī)排氣煙溫。

    由表1可得,差負(fù)荷時(shí)排煙溫度基本不變,燃機(jī)排氣量差值僅造成產(chǎn)汽量不同,協(xié)調(diào)控制爐側(cè)減溫水調(diào)閥開度,將兩臺(tái)機(jī)主蒸汽溫度調(diào)整到相同值。

    (2)蒸汽壓力的匹配。#1、#2機(jī)在協(xié)調(diào)控制下,DCS通過協(xié)調(diào)向兩臺(tái)機(jī)發(fā)送指令,調(diào)整兩臺(tái)機(jī)主蒸汽壓力一致,拖動(dòng)汽機(jī)蒸汽壓力通過主再熱調(diào)門控制,待并/退機(jī)組高中壓主汽壓力通過旁路控制,最終達(dá)到兩臺(tái)機(jī)壓力匹配。

    (3)根據(jù)負(fù)荷比例分配冷再熱蒸汽。差負(fù)荷并/退汽時(shí),冷再熱分汽調(diào)門根據(jù)主蒸汽流量比例分配去兩臺(tái)機(jī)的冷再蒸汽量,高壓主蒸汽流量和負(fù)荷成比例,進(jìn)而使兩臺(tái)不同負(fù)荷的機(jī)組熱再熱蒸汽流量按照比例分配,保證熱再熱溫度的控制。

    4 實(shí)際切換操作

    4.1 背壓方式直接并汽

    (1)#2機(jī)并網(wǎng)后升負(fù)荷至120MW。退出#1機(jī)協(xié)調(diào),降低#1機(jī)負(fù)荷至250MW。

    (2)調(diào)整熱網(wǎng)抽汽調(diào)門開度,控制汽機(jī)中壓缸壓比為5~5.5。

    (3) 增加熱網(wǎng)循環(huán)水流量,維持熱網(wǎng)供水溫度90℃~100℃。

    (4)檢查#1、#2機(jī)高中壓主汽壓力、溫度。溫度偏差<20℃,壓力偏差<0.2MPa。檢查#2爐高、中壓減溫水,控制蒸汽溫度穩(wěn)定。

    (5)確認(rèn)#2爐蒸汽品質(zhì),執(zhí)行#2機(jī)高、中壓蒸汽并汽順控。

    (6)檢查#2機(jī)中、高壓并汽電動(dòng)門自動(dòng)開啟,汽機(jī)負(fù)荷逐漸上升。

    (7)增加熱網(wǎng)循環(huán)水流量,控制熱網(wǎng)加熱器壓力0.12MPa~0.08MPa,熱網(wǎng)供水溫度<120℃。

    (8)檢查#2機(jī)高、中壓并汽電動(dòng)門全部開啟后,逐漸提升#2燃機(jī)負(fù)荷至200MW,調(diào)整#1燃機(jī)負(fù)荷至200MW。

    (9)監(jiān)視#2機(jī)高、中壓旁路全關(guān)。

    (10)緩慢開啟#2機(jī)低壓主汽至熱網(wǎng)抽汽電動(dòng)門,低壓旁路調(diào)閥逐漸關(guān)閉。

    (11)投入#1、#2燃機(jī)協(xié)調(diào)控制。

    4.2 背壓方式直接退汽

    (1)退出AGC控制,逐漸降低機(jī)組總負(fù)荷,至#1、#2燃機(jī)負(fù)荷均降至200MW。

    (2)減小熱網(wǎng)循環(huán)水流量,維持熱網(wǎng)供水溫度120℃左右。

    (3)退出#1、#2燃機(jī)協(xié)調(diào)控制。逐漸提高#1燃機(jī)負(fù)荷至250MW,同時(shí)降低#2燃機(jī)負(fù)荷至120MW 。

    (4)調(diào)整熱網(wǎng)抽汽調(diào)門開度,控制中壓缸壓比為5~5.5。

    (5)執(zhí)行#2機(jī)高、中壓退汽程控,檢查#2機(jī)高、中壓旁路緩慢開啟。

    (6)高、中壓旁路開啟過程中逐漸降低熱網(wǎng)循環(huán)水流量,控制熱網(wǎng)加熱器內(nèi)部壓力>0.02MPa,保持熱網(wǎng)加熱器水位穩(wěn)定 。

    (7)當(dāng)#2高壓旁路開至15%時(shí),逐漸提升#1燃機(jī)負(fù)荷至270MW。

    (8)監(jiān)視汽機(jī)中壓缸進(jìn)汽壓力>0.8MPa,汽機(jī)高壓缸壓比>2.3,汽機(jī)中壓缸壓比4~7。

    (9)當(dāng)#2高壓旁路開至25%,#2中壓旁路開至35%,檢查#2機(jī)高、中壓并汽電動(dòng)門自動(dòng)關(guān)閉。加強(qiáng)監(jiān)視熱網(wǎng)加熱器壓力為正壓、液位在保護(hù)范圍內(nèi),降低熱網(wǎng)循環(huán)水流量,維持熱網(wǎng)供水溫度90℃~110℃,調(diào)整熱網(wǎng)抽汽們開度,維持中壓缸壓比4~7。

    (10)#2機(jī)高、中壓并汽電動(dòng)門,冷再分汽電動(dòng)門全關(guān)后,全面檢查熱網(wǎng)及汽輪機(jī)系統(tǒng)穩(wěn)定。

    (11)退出#2低壓主汽至熱網(wǎng)抽汽。

    (12)投入#1機(jī)協(xié)調(diào)控制。

    4.3 風(fēng)險(xiǎn)分析與預(yù)控

    4.3.1 退并汽過程熱網(wǎng)加熱器液位劇烈波動(dòng)造成加熱器解列,甚至汽輪機(jī)跳閘。預(yù)控措施如下(以退汽為例,并汽為退汽逆過程可參考退汽執(zhí)行):

    (1)退汽過程盡量降低待退汽機(jī)組負(fù)荷,減少進(jìn)入汽輪機(jī)蒸汽占比,減少退汽擾動(dòng)。

    (2)退汽過程中維持熱網(wǎng)加熱器汽側(cè)正壓力,伴隨汽輪機(jī)進(jìn)汽量減少,熱網(wǎng)抽汽流量隨之降低,應(yīng)監(jiān)視熱網(wǎng)加熱器汽側(cè)壓力變化趨勢(shì),降低熱網(wǎng)循環(huán)水流量。

    (3)退汽過程中應(yīng)盡量避免對(duì)熱網(wǎng)加熱器汽、水側(cè)同時(shí)操作。

    4.3.2 兩臺(tái)燃機(jī)負(fù)荷偏差大,導(dǎo)致鍋爐參數(shù)異常。預(yù)控措施如下:

    兩臺(tái)燃機(jī)負(fù)荷偏差>60MW后,密切監(jiān)視余熱爐高、中壓蒸汽、再熱蒸汽各段溫度、壓力、流量變化,防止低負(fù)荷運(yùn)行余熱鍋爐因蒸汽流量過低導(dǎo)致超溫。當(dāng)主再熱蒸汽溫度>550℃時(shí),應(yīng)立即終止兩臺(tái)燃機(jī)負(fù)荷偏差擴(kuò)大。

    結(jié)語(yǔ)

    燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)供熱機(jī)組背壓工況并退汽方法,理論上可行,在京橋熱電2015年-2017年供熱季得到了多次實(shí)踐檢驗(yàn)。通過對(duì)實(shí)際切換過程中的關(guān)鍵技術(shù)環(huán)節(jié)不斷深入分析整理,并退汽過程中各風(fēng)險(xiǎn)可控。此技術(shù)的研究有利于縮短背壓工況啟停機(jī)時(shí)間,減少熱損耗,提高經(jīng)濟(jì)性,并簡(jiǎn)化了運(yùn)行操作。對(duì)于抽凝工況下并退汽同樣適用。

    此技術(shù)實(shí)踐過程中優(yōu)點(diǎn)明顯,為燃?xì)鈾C(jī)組夜停晝啟調(diào)峰,維持熱網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行提供了科學(xué)方法依據(jù),為首都北京的冬季供熱、電網(wǎng)調(diào)峰提供保障。希望會(huì)對(duì)同類型機(jī)組的實(shí)踐探索提供借鑒。

    參考文獻(xiàn)

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