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    水電站泄洪洞體型優(yōu)化模型試驗(yàn)研究

    2018-05-19 08:20:43胡良才李會(huì)平郭大平
    東北水利水電 2018年5期
    關(guān)鍵詞:龍?zhí)ь^泄洪洞流態(tài)

    胡良才,陳 林,李會(huì)平,郭大平

    (1.中核第四研究設(shè)計(jì)工程有限公司,河北石家莊 050021;2.天津大學(xué)水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300072)

    0 引言

    泄洪洞是水電站常用的泄水建筑物型式,多部分利用導(dǎo)流洞,以加快施工進(jìn)度,節(jié)省工程投資,并為樞紐布置提供較大便利。泄洪洞進(jìn)口與導(dǎo)流洞出口高差較大,泄流水頭往往達(dá)數(shù)十米乃至百余米,使得洞內(nèi)水流流速較高,易發(fā)生空化空蝕現(xiàn)象,導(dǎo)致泄洪洞破壞乃至威脅大壩安全。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)泄洪洞進(jìn)行了諸多研究。龐昌俊等[1]分析了“龍?zhí)ь^”泄洪洞的布置特點(diǎn),介紹了“龍?zhí)ь^”式泄洪洞進(jìn)口段、“龍?zhí)ь^”段、斜坡段、反弧段、直線段各部位體形設(shè)計(jì)公式;鄧軍等[2]采用計(jì)算流體力學(xué)軟件Fluent,對(duì)某電站岸邊泄洪洞進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,得到了泄流能力、壓強(qiáng)沿程分布、水流空化數(shù)、通氣設(shè)施進(jìn)氣量、空腔形態(tài)及挑距等,驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法研究龍落尾式泄洪洞水流的可行性;夏慶福等[3]采用數(shù)值模擬與局部模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法,對(duì)小灣泄洪洞新方案進(jìn)行了研究和優(yōu)化;陳華勇等[4]對(duì)旋流式豎井泄洪洞的水面線、壁面壓力、水流流速等水力要素進(jìn)行數(shù)值模擬,并通過(guò)試驗(yàn)對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較分析,驗(yàn)證了數(shù)值模擬研究旋流式豎井泄洪洞水力要素的可行性;田靜等[5]對(duì)溪洛渡水電站泄洪洞進(jìn)行了水工模型試驗(yàn)研究,分析出泄洪洞原設(shè)計(jì)體型存在的主要問(wèn)題,對(duì)泄洪洞體型進(jìn)行了優(yōu)化,并進(jìn)行了模型試驗(yàn)檢驗(yàn);井書光[6]結(jié)合某泄洪洞改建工程,對(duì)某“龍?zhí)ь^”泄洪洞水力特性進(jìn)行了數(shù)值模擬及模型試驗(yàn)研究;李松平[7]針對(duì)河口村水庫(kù)泄洪洞,采用模型試驗(yàn)研究了泄洪洞泄流能力、水流流態(tài)、壓力分布、空化空蝕、進(jìn)出口體型等,并提出泄洪洞體型優(yōu)化方案;張文遠(yuǎn)[8]通過(guò)水工模型試驗(yàn),對(duì)吉音豎井旋流泄洪洞的水流流態(tài)、壓力分布、流量系數(shù)等水力特性進(jìn)行了研究;鄭文新[9]針對(duì)大北溝水庫(kù)泄洪排沙洞,就其改建設(shè)計(jì)方案合理性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,提出了泄洪洞體型修改方案。諸多研究成果對(duì)于提高泄洪洞設(shè)計(jì)水平,保障工程安全做作出了突出貢獻(xiàn)。但工程實(shí)際情況千差萬(wàn)別,影響其安全的因素眾多,不能照搬某一個(gè)或幾個(gè)工程經(jīng)驗(yàn),直接確定本工程設(shè)計(jì)參數(shù)。因此,文中通過(guò)整體水工模型試驗(yàn),研究驗(yàn)證石頭峽水電站泄洪洞設(shè)計(jì)合理性,對(duì)泄洪洞“龍?zhí)ь^”段、出口挑坎進(jìn)行優(yōu)化,以為工程的安全設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)。

    1 工程概況

    石頭峽水電站位于青海省門源縣大通河上,是“引大濟(jì)湟”跨流域調(diào)水工程的龍頭水庫(kù),為Ⅱ等大(2)型工程。樞紐建筑物主要由混凝土面板堆石壩、溢洪道、導(dǎo)流泄洪洞、引水系統(tǒng)和發(fā)電系統(tǒng)等組成。泄洪洞布置在大壩左岸山體,為導(dǎo)流與泄洪合一型式,泄洪洞進(jìn)口段為有壓短洞,采用弧形閘門控制泄流,后半部分利用原導(dǎo)流洞,泄洪洞與原導(dǎo)流洞采用“龍?zhí)ь^”型式連接。設(shè)計(jì)水位3 087.02 m時(shí),泄洪洞閘門全開(kāi)下泄流量為539.96 m3/s;校核水位3 088.54 m時(shí),泄洪洞閘門全開(kāi)下泄流量為546.37 m3/s[10]。

    2 模型設(shè)計(jì)制作

    2.1 模型設(shè)計(jì)

    模型按重力相似準(zhǔn)則[11]設(shè)計(jì),為正態(tài)模型,考慮供水能力、場(chǎng)地大小及市售試驗(yàn)材料糙率,選定模型幾何比尺為1∶54.54。其他物理量相似比尺見(jiàn)表1。

    表1 各主要物理量相似比尺

    2.2 模型制作與量測(cè)

    泄洪洞整體模型采用有機(jī)玻璃制作,以便觀察水流流態(tài);庫(kù)區(qū)模擬范圍為泄洪洞進(jìn)水口前160 m,進(jìn)水口左右各90 m,下游河道模擬范圍為自泄洪洞出口以下260 m,庫(kù)區(qū)地貌、下游河道和壩體表面皆以水泥砂漿抹面。制作模型地形時(shí)采用斷面法,斷面疏密程度取決于地形的復(fù)雜程度[10]。

    試驗(yàn)中,時(shí)均壓力用測(cè)壓管測(cè)量;流速采用畢托管和旋漿流速儀測(cè)量;水位用水位測(cè)針測(cè)量,流量采用四角量水堰測(cè)量,采用文獻(xiàn)[12]中公式計(jì)算流量:

    式中:Q——流量,m3/min;k——系數(shù)k=107.1+H——量水堰堰頂水頭,m;B——量水堰堰寬,m;b——量水堰缺口寬度,m;D——量水堰底部至缺口處高度,m。

    3 原設(shè)計(jì)體型試驗(yàn)成果分析

    原設(shè)計(jì)體型泄洪洞進(jìn)口段曲線及閘門槽等部位均未出現(xiàn)負(fù)壓,不易發(fā)生空蝕現(xiàn)象。存在的問(wèn)題是:設(shè)計(jì)及校核水位下、閘門全開(kāi)時(shí),“龍?zhí)ь^”段呈明滿流交替狀態(tài),射流沖擊洞頂,不利于泄洪洞安全運(yùn)行。分析原因認(rèn)為:閘室出口段與泄洪洞斜坡段豎曲線采用圓弧,不符合自由射流水流運(yùn)動(dòng)軌跡,使得水流流態(tài)較差,需優(yōu)化泄洪洞體型。

    4 泄洪洞體型優(yōu)化

    4.1 “龍?zhí)ь^”段體型優(yōu)化

    4.1.1 泄洪洞修改方案Ⅰ試驗(yàn)成果

    為消除原設(shè)計(jì)體型泄洪洞“龍?zhí)ь^”段不良水流流態(tài),提出泄洪洞修改方案Ⅰ:閘室出口段與泄洪洞斜坡段豎曲線改為渥奇曲線,曲線方程為x2=150y;“龍?zhí)ь^”段斷面由圓形改成城門洞型。

    1)水流流態(tài)。庫(kù)水位較低(低于3 070 m)時(shí),由閘室孔口射出的水流軌跡方程較“瘦”,渥奇段底面對(duì)水流有一定頂托作用,渥奇段水流流態(tài)較平穩(wěn),水舌基本貼底。隨著庫(kù)水位增加,閘室出口水流流速加大,明顯呈射流狀態(tài),“龍?zhí)ь^”段水舌有脫壁的趨勢(shì),沿程水深變化較大。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),“龍?zhí)ь^”段中部偏下位置,水深最小,在反弧段又增加。同時(shí),水面比較粗糙,無(wú)穩(wěn)定且平順的水面。庫(kù)水位3 080 m以上,尤其達(dá)到或超過(guò)設(shè)計(jì)水位時(shí),射流沖擊洞頂。

    2)泄流能力。設(shè)計(jì)水位時(shí),泄流量比設(shè)計(jì)計(jì)算值大21%,泄洪洞泄流能力滿足要求。

    3)壓力分布。在泄洪洞進(jìn)口段布置21個(gè)測(cè)壓點(diǎn),“龍?zhí)ь^”段布置25個(gè)測(cè)壓點(diǎn),以量測(cè)泄洪洞壁面壓強(qiáng),評(píng)估發(fā)生空蝕的可能性。

    試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),泄洪洞進(jìn)口段各部位壓力較高,不存在負(fù)壓,發(fā)生空蝕的可能性較小。在檢修閘門后頂板(壓坡段)處,特別是通氣孔位置,設(shè)計(jì)水位下壓力為15.0×9.8 kPa。因此,在此部位設(shè)置通氣孔不能達(dá)到給閘后明流段通氣的目的。

    修改方案Ⅰ渥奇段方程斜率較大,庫(kù)水位從3 058.37 m至校核水位3 088.54 m區(qū)間,渥奇段都測(cè)得了負(fù)壓,且?guī)焖辉礁?,?fù)壓值越大。泄洪洞最大負(fù)壓出現(xiàn)在“龍?zhí)ь^”段起始端距渥奇段起始點(diǎn)約10 m處,設(shè)計(jì)水位時(shí)為-3.82×9.8 kPa,校核水位時(shí)為-4.31×9.8 kPa。分析原因認(rèn)為:渥奇曲線方程(x2=150y)的斜率偏大,致使射流水舌有脫壁的趨勢(shì)。按照我國(guó)相關(guān)規(guī)范要求,泄水建筑物壁面負(fù)壓不得超過(guò)(-3~-6)×9.8 kPa。因此,需進(jìn)一步優(yōu)化渥奇段體型,以減小負(fù)壓值和負(fù)壓范圍,避免發(fā)生空蝕。

    4.1.2泄洪洞修改方案Ⅱ試驗(yàn)成果

    為消除修改方案Ⅰ存在的渥奇段負(fù)壓較大、流態(tài)較差等問(wèn)題,提出修改方案Ⅱ:將“龍?zhí)ь^”段渥奇曲線方程由x2=150y修改為x2=300y,增大渥奇系數(shù),放緩渥奇段斜率,增加壁面對(duì)水流頂托作用,以增大壁面壓力;在閘室設(shè)置突擴(kuò)突跌設(shè)施。

    1)水流流態(tài)。由于“龍?zhí)ь^”段壁面斜率放緩,壁面對(duì)水流頂托作用顯著,水流脫壁現(xiàn)象得到遏制,設(shè)計(jì)及校核水位下,“龍?zhí)ь^”段水流平順,未發(fā)生水流沖擊洞頂現(xiàn)象。

    2)壓力分布。在閘室突擴(kuò)突跌段與“龍?zhí)ь^”段共布置38根測(cè)壓管。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),修改方案Ⅱ渥奇段壁面壓力得到提高,設(shè)計(jì)及校核水位下均未測(cè)得負(fù)壓,且水流流態(tài)良好,說(shuō)明優(yōu)化體型設(shè)計(jì)合理,減蝕作用明顯。設(shè)計(jì)水位下“龍?zhí)ь^”段壁面壓力見(jiàn)圖1。閘室突擴(kuò)突跌段亦未測(cè)得負(fù)壓,故此處摻氣效果有待評(píng)估。

    圖1 設(shè)計(jì)水位下修改方案Ⅱ“龍?zhí)ь^”段壓力分布

    4.2 泄洪洞出口挑坎優(yōu)化

    4.2.1 原設(shè)計(jì)挑坎試驗(yàn)成果

    原設(shè)計(jì)挑坎為等寬挑坎,試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),設(shè)計(jì)水位下水舌挑距為67.0 m,校核水位下挑距為69.0 m。存在的問(wèn)題是:水舌方向(即泄洪洞軸線方向)與河道軸線的夾角太大,約為70°。水舌落入河道后直接沖向?qū)Π?,可能?yán)重沖刷河岸。因此,需對(duì)挑坎體型進(jìn)行優(yōu)化,調(diào)整水舌的出射角度,使得水舌盡量歸槽。

    4.2.2 修改后挑坎試驗(yàn)成果

    針對(duì)原設(shè)計(jì)挑坎挑射水舌與河道夾角較大,易沖刷河岸的問(wèn)題,采用擴(kuò)散挑坎,以利于水舌歸槽。經(jīng)優(yōu)化后,設(shè)計(jì)水位時(shí)擴(kuò)散挑坎水舌挑距為79.1 m,校核水位下挑距為80.7 m。水舌經(jīng)挑坎后呈冠狀,水冠寬約15 m。水舌出射角度得到調(diào)整,水流基本歸槽。

    5 結(jié)語(yǔ)

    采用水工模型試驗(yàn)方法對(duì)石頭峽水電站泄洪洞進(jìn)行了研究,指出設(shè)計(jì)體型存在的問(wèn)題,對(duì)泄洪洞渥奇段、出口挑坎進(jìn)行了優(yōu)化。

    1)設(shè)計(jì)體型泄洪洞,泄流水頭較高時(shí),洞內(nèi)呈明滿流交替狀態(tài),射流水舌沖擊洞頂,不利于泄洪洞安全。

    2)修改方案Ⅰ泄洪洞,泄流水頭較低時(shí),洞內(nèi)水流流態(tài)較平穩(wěn),水舌基本貼底;泄流水頭較大時(shí),“龍?zhí)ь^”段水舌有脫壁的趨勢(shì)。設(shè)計(jì)及校核水位下,洞內(nèi)最大負(fù)壓值分別為-3.82×9.8 kPa、-4.31×9.8 kPa,不滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    3)修改方案Ⅱ泄洪洞,設(shè)計(jì)及校核水位下,“龍?zhí)ь^”段水流平順,未發(fā)生水流沖擊洞頂現(xiàn)象,渥奇段未測(cè)得負(fù)壓,渥奇段體型優(yōu)化方案合理。

    4)原設(shè)計(jì)挑坎為等寬挑坎,挑流水舌落入河道后沖向?qū)Π叮滋运镀?;采用擴(kuò)散挑坎后,水舌出射角度得到調(diào)整,水流基本歸槽。

    [參 考 文 獻(xiàn)]

    [1]龐昌俊,苑亞珍.大型“龍?zhí)ь^”明流泄洪洞的體形設(shè)計(jì)[J].水力發(fā)電,1992(8):23-28.

    [2]鄧軍,許唯臨,雷軍.高水頭岸邊泄洪洞水力特性的數(shù)值模擬[J].水利學(xué)報(bào),2005,36(10):1209-1212,1218.

    [3]夏慶福,孫雙科,王曉松.小灣水電站泄洪洞水力學(xué)問(wèn)題試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究[J].水利水電技術(shù),2005(10):12-16.

    [4]陳華勇,鄧軍,胡靜.旋流式豎井泄洪洞水力要素的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究[J].水力發(fā)電,2008,34(3(10):79-82.

    [5]田靜,羅全勝.溪洛渡水電站泄洪洞水工模型試驗(yàn)研究[J].人民長(zhǎng)江,2009,40(7):70-72.

    [6]井書光,高學(xué)平,韓云鵬.龍?zhí)ь^泄洪洞水力特性研究[J].水利水電技術(shù),2013,44(6):47-50.

    [7]李松平,趙玉良,趙雪萍.河口村水庫(kù)泄洪洞水工模型試驗(yàn)研究[J].人民黃河,2015,37(01):119-120.

    [8]張文遠(yuǎn),張東,楊帆.吉音水利樞紐豎井旋流泄洪洞水力特性試驗(yàn)研究[J].水利水電技術(shù),2015,46(11):130-133.

    [9]鄭文新.大北溝水庫(kù)泄洪排沙洞改建方案水工試驗(yàn)[J].東北水利水電,2008(06).

    [10]天津大學(xué).石頭峽水電站泄水系統(tǒng)水工模型試驗(yàn)研究報(bào)告[R].天津:天津大學(xué)水利水電工程系,2009.

    [11]左東啟,王世夏,劉大愷.模型試驗(yàn)的理論和方法[M].北京:水利電力出版社,1984.

    [12]華東水利學(xué)院.模型試驗(yàn)量測(cè)技術(shù)[M].北京:水利電力出版社,1984.

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