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    不同凍融方式下混凝土雙K斷裂韌度對(duì)比試驗(yàn)

    2018-05-18 03:25:46胡少偉
    關(guān)鍵詞:混凝土環(huán)境

    胡少偉, 王 陽(yáng), 2

    (1. 南京水利科學(xué)研究院, 江蘇 南京 210029; 2. 河海大學(xué) 土木與交通學(xué)院, 江蘇 南京 210098)

    混凝土凍融破壞廣泛存在,其破壞程度遠(yuǎn)比預(yù)想的要迅速、嚴(yán)重。眾多學(xué)者對(duì)混凝土凍融破壞開(kāi)展了大量試驗(yàn)研究,但絕大多數(shù)試驗(yàn)均基于水凍融環(huán)境,而由于含氯融雪劑的使用,真實(shí)環(huán)境中的凍融破壞往往是以鹽凍融這種形式存在的。水凍融與鹽凍融在機(jī)理上具有較大差異,對(duì)混凝土造成的損傷也有所不同。

    一般認(rèn)為吸水飽和的混凝土在水凍融過(guò)程中,遭受的凍脹破壞應(yīng)力主要由兩部分組成[1]:一方面是當(dāng)混凝土中毛細(xì)孔內(nèi)的水達(dá)到冰點(diǎn),結(jié)冰體積膨脹,由于毛細(xì)孔壁會(huì)抑制膨脹的過(guò)程,從而導(dǎo)致膨脹壓的作用;另一個(gè)方面是混凝土孔隙內(nèi)有一種凝膠孔,孔內(nèi)水在相當(dāng)?shù)偷臏囟榷己茈y結(jié)冰,該孔內(nèi)水和毛細(xì)孔內(nèi)的冰之間在混凝土的孔徑結(jié)構(gòu)內(nèi)形成通道,相互作用產(chǎn)生滲透壓力。在混凝土遭受水凍融作用時(shí),膨脹力和滲透壓力共同對(duì)混凝土內(nèi)部的孔隙結(jié)構(gòu)造成損傷,而由于外界反復(fù)不斷的水凍融循環(huán)作用,使混凝土受到的損傷也不斷地?cái)U(kuò)展疊加,由最初細(xì)小的裂紋形狀發(fā)展成了貫通的清晰可見(jiàn)的裂縫,最終導(dǎo)致無(wú)法承受荷載力。

    相比于水凍融,鹽凍融破壞更加劇烈,其表現(xiàn)上與水凍融破壞最大的差異在于,伴隨著凍融循環(huán)的進(jìn)行,試件表面會(huì)出現(xiàn)砂漿乃至細(xì)骨料的剝蝕脫落,并隨著循環(huán)次數(shù)的增加不斷加劇。鹽凍融的破壞機(jī)理主要為[2-3]:(1)在凍脹作用的基礎(chǔ)上,由于鹽的存在,混凝土內(nèi)產(chǎn)生的滲透壓增大,飽水度提高,結(jié)冰壓增大,導(dǎo)致更為嚴(yán)重的凍脹破壞,這是鹽和凍共同作用使破壞加劇的主要機(jī)理;(2)由于鹽產(chǎn)生的過(guò)冷水處在不穩(wěn)定狀態(tài),使得其最終在毛細(xì)孔中結(jié)冰時(shí)增加破壞力;(3)由于鹽在混凝土表面形成的濃度梯度,使受凍時(shí)因分層結(jié)冰產(chǎn)生應(yīng)力差;(4)海鹽中存在鹵水成分,接觸混凝土后會(huì)不斷在其孔隙內(nèi)形成硫酸鹽結(jié)晶,加劇孔隙的破壞等。

    這導(dǎo)致現(xiàn)有水凍融試驗(yàn)成果在指導(dǎo)實(shí)際工程時(shí)存在缺陷和不足。因此,探究鹽凍融下混凝土的斷裂力學(xué)性能,分析水凍融與鹽凍融環(huán)境對(duì)混凝土斷裂性能影響的異同,為已有的水凍融下混凝土各項(xiàng)力學(xué)性能的研究提供更接近于真實(shí)環(huán)境的修正,得到混凝土自然環(huán)境下的凍融破壞規(guī)律,將為混凝土抗凍融破壞研究提供新的思路和方向,對(duì)在此環(huán)境下工作的混凝土服役性能評(píng)估和斷裂分析具有重要的意義。

    自Kaplan[4]提出Griffith理論以來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者不斷通過(guò)混凝土的斷裂試驗(yàn)來(lái)測(cè)定混凝土斷裂參數(shù),以研究混凝土裂縫擴(kuò)展過(guò)程以及縫端附近區(qū)域的物理特性與力學(xué)行為[5]。徐世烺等[6]觀察了混凝土材料斷裂的全過(guò)程,在前人的基礎(chǔ)上提出了雙K(起裂韌度和失穩(wěn)韌度)斷裂模型并給出了實(shí)用的簡(jiǎn)化公式,很好地詮釋了混凝土斷裂過(guò)程的機(jī)理。隨后大量學(xué)者[7-9]通過(guò)三點(diǎn)彎曲梁和楔入劈拉試件驗(yàn)證了其理論在常溫條件下的合理性。目前,我國(guó)制定的《水工混凝土斷裂試驗(yàn)規(guī)程》[10]已將混凝土雙K斷裂參數(shù)作為材料基本斷裂性能指標(biāo)。長(zhǎng)久以來(lái),學(xué)者們?cè)跀嗔言囼?yàn)方法、尺寸效應(yīng)、斷裂韌度和斷裂能的計(jì)算以及材料改性方面對(duì)常溫條件下混凝土斷裂性能做了大量研究。

    在常溫混凝土斷裂性能研究的基礎(chǔ)上,眾多學(xué)者對(duì)水凍融及鹽凍融后混凝土的斷裂性能也展開(kāi)了廣泛的研究[11-12],但多集中于水凍融后材料斷裂能方面[13],對(duì)水凍融后斷裂韌度的研究開(kāi)展較少[14],對(duì)鹽凍融后斷裂韌度的研究還很少見(jiàn)。

    本文結(jié)合國(guó)內(nèi)外研究成果,基于雙K斷裂準(zhǔn)則,采用非標(biāo)準(zhǔn)三點(diǎn)彎曲梁試件,通過(guò)模擬水凍融與鹽凍融的環(huán)境作用,得到不同凍融方式下混凝土斷裂性能的變化情況,對(duì)比研究水凍融與鹽凍融對(duì)混凝土雙K斷裂韌度的影響。

    1 試驗(yàn)原材料與方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    混凝土試件組成材料為: 生活飲用水,P·O 42.5級(jí)水泥, 5~25 mm級(jí)碎石,天然河砂?;炷僚浜媳葹樗唷盟蒙啊檬? 1∶0.410∶1.045∶2.121?;炷亮⒎襟w抗壓強(qiáng)度均值為41.5 MPa,標(biāo)準(zhǔn)差為3.33 MPa。所有試件1次澆筑完成,每組3個(gè)試件。澆筑1 d后脫模,常溫養(yǎng)護(hù)28 d。試件預(yù)制裂縫采用厚度為3 mm,帶有30°尖角的鋼板預(yù)埋生成。

    試驗(yàn)共設(shè)計(jì)5 組15 根三點(diǎn)彎曲混凝土梁,試件長(zhǎng)為500 mm,試件截面寬為100 mm,截面高為100 mm,初始設(shè)計(jì)縫高比為0.4,對(duì)應(yīng)的初始裂縫長(zhǎng)度a0為40 mm,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C40。為研究水凍融與鹽凍融對(duì)混凝土三點(diǎn)彎曲梁凍融后雙K 斷裂韌度影響的差異并設(shè)置對(duì)照組控制變量,分別將各組梁置于常溫干燥、常溫純水浸泡、常溫鹽水浸泡、純水凍融、鹽水凍融條件下進(jìn)行處理,試件編號(hào)見(jiàn)表1。

    表1 試件編號(hào)Tab.1 Specimen number

    1.2 預(yù)處理

    鹽浸泡組及鹽凍融組放入盛有質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%的海鹽溶液[2-3]中浸泡4 d[15],水浸泡組及水凍融組放入生活飲用水中浸泡4 d,干燥組在室溫干燥環(huán)境下放置4 d。

    1.3 靜置與凍融

    預(yù)處理后,將水凍融組、鹽凍融組試件連同浸泡盒一起放入低溫試驗(yàn)箱中進(jìn)行凍融循環(huán),水浸泡組、鹽浸泡組繼續(xù)浸泡,干燥組繼續(xù)置于干燥環(huán)境中。凍融1次循環(huán)周期為48 h,冷凍時(shí)試驗(yàn)箱內(nèi)溫度為-30 ℃,循環(huán)10個(gè)周期。降溫過(guò)程在低溫試驗(yàn)箱中完成,升溫過(guò)程在試驗(yàn)室室溫環(huán)境下進(jìn)行。

    1.4 后處理及加載、測(cè)試方案

    待水凍融與鹽凍融組凍融循環(huán)結(jié)束后,將所有試件置于試驗(yàn)室內(nèi)干燥10 d。試驗(yàn)均在5 000 kN壓力機(jī)上進(jìn)行,恒定位移加載,速率為0.05 mm/s,加載過(guò)程中通過(guò)預(yù)先粘貼的應(yīng)變片和荷載傳感器測(cè)試測(cè)點(diǎn)應(yīng)變及荷載,并采用夾式引伸計(jì)測(cè)試裂縫張口位移SCMOD。

    圖1 引伸計(jì)及應(yīng)變片布置Fig.1 Extensometer and strain gauge layout

    引伸計(jì)及應(yīng)變片布置方式如圖1所示,荷載及各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變采用DH5902型數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)進(jìn)行采集,夾式引伸計(jì)標(biāo)距12 mm,變形測(cè)量范圍+ 4~-1.0 mm。在每個(gè)試件預(yù)制裂縫中心延長(zhǎng)線方向布置1個(gè)電阻應(yīng)變片,并在預(yù)制裂縫尖端兩側(cè)粘貼一對(duì)電阻應(yīng)變片,應(yīng)變片標(biāo)距5 cm;通過(guò)在預(yù)制裂縫口兩側(cè)粘貼四棱柱鋼片,將夾式引伸計(jì)安裝在鋼片刀口位置,直接測(cè)量出SCMOD值。

    試驗(yàn)中主要采集數(shù)據(jù)包括: 荷載P,混凝土應(yīng)變,裂縫張口位移SCMOD。

    圖2 荷載-應(yīng)變曲線確定起裂點(diǎn)Fig.2 Force-strain curve to determine the starting point

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 起裂點(diǎn)判斷

    隨著荷載的增加,預(yù)制裂縫尖端兩側(cè)電阻應(yīng)變片的應(yīng)變值逐漸增加,且基本上呈線性變化;一段時(shí)間后,由于裂縫尖端混凝土的開(kāi)裂,初始裂縫尖端兩側(cè)的拉應(yīng)變減小,甚至此處出現(xiàn)混凝土受壓,故荷載-應(yīng)變關(guān)系曲線轉(zhuǎn)折點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載值即為試件的起裂荷載,如圖2所示。

    2.2 雙K斷裂準(zhǔn)則及參數(shù)計(jì)算

    (1)

    式中:a0取0.04 m;t為試件截面寬度,本文取10 cm;h0為夾式引伸計(jì)刀口薄鋼板的厚度,本文取10 mm;ciSCMOD由試件SCMOD-P曲線的上升段直線上任一點(diǎn)的SCMODi和Pi計(jì)算,ci=SCMODi/Pi。

    根據(jù)線彈性漸進(jìn)疊加假定,非線性的斷裂過(guò)程可簡(jiǎn)化為一系列的線性疊加過(guò)程。當(dāng)外荷載達(dá)到最大值Pmax時(shí),裂縫張開(kāi)口位移δ也達(dá)到最大,裂縫長(zhǎng)度從預(yù)制長(zhǎng)度a0發(fā)展到臨界有效裂縫ac從實(shí)測(cè)的P-δ曲線上讀取Pmax和臨界裂縫張開(kāi)口位移δc,可得如下臨界有效裂縫長(zhǎng)度:

    (2)

    式中:Vc為裂縫口張開(kāi)位移臨界值;E為計(jì)算彈性模量。

    根據(jù)線彈性漸進(jìn)疊加假定,獲得Pmax和ac后失穩(wěn)韌度按式(3)計(jì)算:

    (3)

    起裂韌度按式(4)計(jì)算:

    (4)

    需要注意的是,由于試件尺寸為非標(biāo)準(zhǔn)尺寸,需按式(5)換算成標(biāo)準(zhǔn)試件的斷裂韌度[16]:

    (5)

    式中:α為Weibull參數(shù),混凝土一般取7~13,這里取中間值10。

    根據(jù)以上各式,計(jì)算所得斷裂參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 混凝土斷裂參數(shù)計(jì)算結(jié)果Tab.2 Calculation results of the concrete fracture parameters

    圖3 各組試件的混凝土平均計(jì)算彈性模量Fig.3 Average calculated elastic modulus of specimens in each group of specimens

    2.3 結(jié)果分析

    2.3.1彈性模量 如圖3所示,相對(duì)于干燥放置,浸泡于純水或者鹽溶液的試件彈性模量有明顯增長(zhǎng),且增幅相當(dāng),推測(cè)原因?yàn)榛炷良词乖?8 d養(yǎng)護(hù)結(jié)束后,各項(xiàng)性能仍有一定的增長(zhǎng)潛力,浸泡于水環(huán)境使得這部分潛力得以發(fā)揮。

    同時(shí)可以發(fā)現(xiàn),凍融環(huán)境會(huì)降低混凝土彈性模量。水凍融下彈性模量相比于水浸泡組稍有減小,仍能達(dá)到95.5%,這也說(shuō)明10次水環(huán)境凍融循環(huán)仍未對(duì)混凝土的彈性模量造成明顯影響;而鹽凍融后的彈性模量?jī)H有鹽浸泡組的74.6%,說(shuō)明混凝土彈性模量對(duì)于鹽凍融環(huán)境非常敏感,10次鹽環(huán)境凍融循環(huán)已對(duì)混凝土造成顯著損傷。

    圖4 起裂荷載與失穩(wěn)荷載Fig.4 Cracked load and unstressed load

    2.3.2起裂荷載與失穩(wěn)荷載 圖4為各組試件起裂荷載與失穩(wěn)荷載對(duì)比,可以發(fā)現(xiàn)浸泡于純水及鹽水的試件相對(duì)于干燥組其Pini與Pmax均有一定程度的提高,Pini/Pmax增大,驗(yàn)證了水環(huán)境會(huì)對(duì)試件提供加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)的推測(cè)。

    水凍融組Pini為對(duì)應(yīng)浸泡組的52.7%,Pmax為對(duì)應(yīng)浸泡組的87.4%,同時(shí),Pini/Pmax也大幅降低,僅有水浸泡組的59.7%。說(shuō)明試件經(jīng)歷水凍融后斷裂性能顯著降低,同時(shí)水凍融造成混凝土中微裂紋起裂、擴(kuò)展,使得混凝土更早開(kāi)裂。

    鹽凍融組Pini為對(duì)應(yīng)浸泡組的88.3%,Pmax為對(duì)應(yīng)浸泡組的77.4%,,Pini/Pmax有小幅增長(zhǎng),說(shuō)明同水凍融相似,試件經(jīng)歷鹽凍融后斷裂性能降低,但加載時(shí)裂縫的發(fā)生卻相對(duì)推遲,推測(cè)是由于鹽凍融作用下混凝土受到的脹裂作用更為明顯,使得混凝土中缺陷提前開(kāi)裂至破壞,表層受損混凝土逐漸剝蝕脫落,推遲了加載時(shí)裂縫的發(fā)生。

    圖5 試件有效裂縫長(zhǎng)度Fig.5 Specimen effective crack length

    圖6 起裂韌度與失穩(wěn)韌度Fig.6 Fracture toughness and failure toughness

    2.3.3有效裂縫長(zhǎng)度 圖5為各組試件的有效裂縫長(zhǎng)度ac。有效裂縫長(zhǎng)度越長(zhǎng),所經(jīng)歷的擴(kuò)展距離越大,相應(yīng)的韌性水平越高。

    水浸泡組與鹽浸泡組其ac較干燥組有所降低,分別為其82.4%和84.2%,說(shuō)明伴隨水環(huán)境的加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)作用,浸泡組試件相對(duì)于干燥組強(qiáng)度提高,因而韌性有所降低。

    而由于經(jīng)歷凍融后混凝土中原有缺陷提前被破壞,無(wú)論是水凍融還是鹽凍融,其ac相對(duì)于浸泡組試件都有所增加,達(dá)到各自浸泡組的129.0%和119.5%,說(shuō)明凍融后混凝土韌性增強(qiáng),水凍融環(huán)境與鹽凍融環(huán)境對(duì)韌性的提高程度基本相當(dāng)。

    2.3.4起裂韌度與失穩(wěn)韌度 圖6為各組試件的起裂韌度與失穩(wěn)韌度??梢园l(fā)現(xiàn)起裂韌度與失穩(wěn)韌度的總體趨勢(shì)和起裂荷載與失穩(wěn)荷載的變化相當(dāng)。浸泡于純水及鹽水的試件相對(duì)于干燥組其起裂韌度與失穩(wěn)韌度均有所提高,說(shuō)明水環(huán)境加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)對(duì)于混凝土的增強(qiáng)作用在雙K韌度上也有所表現(xiàn)。

    水凍融組相比于水浸泡組,伴隨Pini的減小,起裂韌度明顯降低,為水浸泡組的39.1%,而失穩(wěn)韌度僅小幅減小,為水浸泡組的97.5%,說(shuō)明經(jīng)歷10個(gè)循環(huán)周期的水凍融后混凝土斷裂性能降低主要表現(xiàn)為:由于混凝土中微裂紋受凍后開(kāi)裂、擴(kuò)展而帶來(lái)的混凝土抵抗裂縫發(fā)生的能力明顯降低。

    鹽凍融組相比于鹽浸泡組,起裂韌度與失穩(wěn)韌度均有相當(dāng)程度的減小,分別為鹽浸泡組對(duì)應(yīng)的70.7%和89.9%??梢园l(fā)現(xiàn)試件經(jīng)歷鹽凍融后,內(nèi)部缺陷不斷開(kāi)展,彈性模量大幅折減,導(dǎo)致起裂韌度與失穩(wěn)韌度同時(shí)降低,同時(shí)表層混凝土由于產(chǎn)生了嚴(yán)重的凍傷而提前剝蝕、脫落,一定程度上相對(duì)推遲了裂縫的發(fā)生。結(jié)果表現(xiàn)為起裂韌度與失穩(wěn)韌度同時(shí)降低,但相比于失穩(wěn)韌度,起裂韌度的減幅度較小。說(shuō)明經(jīng)歷10個(gè)循環(huán)周期的鹽凍融后混凝土斷裂性能降低主要表現(xiàn)為:一方面彈性模量的大幅折減而帶來(lái)的混凝土抵抗裂縫發(fā)生以及發(fā)展的能力同時(shí)降低;另一方面表層受損混凝土脫落而使得試件表層缺陷減少,造成受力時(shí)裂縫的發(fā)生相對(duì)推遲。

    3 結(jié) 語(yǔ)

    依據(jù)雙K斷裂準(zhǔn)則,對(duì)比常溫浸泡下的試件,分析經(jīng)歷不同凍融方式后混凝土斷裂參數(shù)的變化情況,研究了水凍融及鹽凍融環(huán)境對(duì)混凝土雙K斷裂性能的影響,結(jié)果表明:

    不同凍融方式對(duì)混凝土造成的影響具有一定的相似性,但在損傷程度和損傷后混凝土受力表現(xiàn)上有顯著區(qū)別。

    水凍融對(duì)混凝土造成的損傷主要表現(xiàn)在:混凝土中微裂紋受凍后開(kāi)裂、擴(kuò)展而導(dǎo)致混凝土抵抗裂縫發(fā)生的能力明顯降低,受荷后起裂快。結(jié)果表現(xiàn)為Pini降至浸泡組的52.7%,Pini/Pmax降為59.7%,起裂韌度僅達(dá)到39.1%。而水凍融后混凝土彈模的損傷較輕微,10次循環(huán)后彈模仍能達(dá)到浸泡組的95.5%,失穩(wěn)韌度變化很小,由此可知水凍融環(huán)境對(duì)混凝土抵抗裂縫發(fā)展的能力影響較不明顯。

    鹽凍融對(duì)混凝土造成的損傷主要表現(xiàn)在:一方面,鹽凍融后混凝土抵抗裂縫發(fā)生以及發(fā)展的能力同時(shí)降低?;炷量傮w斷裂性能對(duì)鹽凍融環(huán)境非常敏感,鹽凍融后混凝土彈性模量折減為鹽浸泡組的74.6%,起裂韌度與失穩(wěn)韌度分別降為70.7%和89.9%;另一方面,表層受損混凝土脫落而使得試件表層缺陷減少,造成受力時(shí)裂縫的發(fā)生相對(duì)推遲,表現(xiàn)為Pini小幅下降為浸泡組的88.3%,Pini/Pmax有小幅增長(zhǎng)。

    參 考 文 獻(xiàn):

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