吳文濤
摘 要 針對(duì)燒結(jié)金剛石鉆頭加工氧化鋁陶瓷出現(xiàn)裂紋及崩豁現(xiàn)象,設(shè)計(jì)了預(yù)緊力工藝裝置,通過(guò)加工測(cè)試和比較計(jì)算,發(fā)現(xiàn)施加預(yù)緊力有助于改善氧化鋁陶瓷的孔加工質(zhì)量。
關(guān)鍵詞 燒結(jié)金剛石鉆頭;氧化鋁陶瓷;預(yù)緊力;孔加工
0 前 言
氧化鋁陶瓷具有硬度高、強(qiáng)度高和耐高溫等優(yōu)異性能,廣泛運(yùn)用于化工、礦業(yè)、航空航天、汽車和微電子等工業(yè)領(lǐng)域。在加工過(guò)程中,陶瓷材料常需要進(jìn)行鉆孔和開(kāi)槽等工序,而氧化鋁陶瓷具有較高的硬度及較低的斷裂韌性,是典型的難加工材料。本文采用燒結(jié)金剛石鉆頭對(duì)氧化鋁陶瓷進(jìn)行磨削鉆孔,通過(guò)施加預(yù)緊力的工藝裝置較大程度地減小孔出口的崩豁和裂紋,從而改善孔加工質(zhì)量,獲得最優(yōu)預(yù)緊力及其理想范圍。
1 試驗(yàn)過(guò)程
1.1試驗(yàn)材料及設(shè)備
試驗(yàn)采用燒結(jié)金剛石鉆頭,其結(jié)構(gòu)如圖1所示,由工作層、過(guò)渡層和金屬基體等三部分組成。工作層為金剛石磨粒與金屬結(jié)合劑混合的壓制層,金剛石磨粒包裹于結(jié)合劑中,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)工件材料的磨削;過(guò)渡層由結(jié)合劑粉末組成,不包含金剛石,牢固連接基體與工作層;基體由45#鋼經(jīng)機(jī)械加工而制成,起支撐工作層的作用,同時(shí)便于裝卡工具。燒結(jié)金剛石鉆頭工作層高度為6 mm,外徑為20 mm,內(nèi)徑為16 mm,水口數(shù)為2個(gè),金剛石粒度為50/60(直徑為250 μm),金剛石磨粒的濃度為50%(0.44g/cm3,400%濃度制)。
試驗(yàn)采用的氧化鋁陶瓷工件為正方形,質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.5wt%,斷裂韌性為3.9 MPa·m1/2,維氏硬度為26GPa,工件厚度為10 mm。
在ZXL-20型鉆銑床上進(jìn)行試驗(yàn),其額定功率為750 W,加工時(shí)采用水冷卻,冷卻液壓力為0.3 MPa,冷卻液流量為120 cc/s。
1.2預(yù)緊力工藝裝置
針對(duì)鉆頭加工氧化鋁陶瓷出現(xiàn)的裂紋及崩豁現(xiàn)象,設(shè)計(jì)了由上壓板、上墊板、下墊板及夾具體組成的預(yù)緊力工藝裝置,裝置示意圖見(jiàn)圖2。
試驗(yàn)采用的墊板材料為PVC硬塑料板,其彈性模量為2 300~2 500 MPa,厚度為2 mm。采用M12粗牙普通螺紋螺栓實(shí)現(xiàn)預(yù)緊,通過(guò)測(cè)力矩扳手?jǐn)Q緊力矩來(lái)控制預(yù)緊力的大小,觀察氧化鋁陶瓷的孔加工質(zhì)量,選擇最優(yōu)預(yù)緊力。
2 結(jié)果分析
氧化鋁陶瓷在鉆孔過(guò)程中,出口處容易發(fā)生崩豁現(xiàn)象,其形狀類似圓錐體,因此選擇圓錐體的擴(kuò)口圓直徑D與孔徑D0的比值l(l=D/D0,崩豁比)和錐體高H(崩豁深度),作為不同預(yù)緊力條件下孔加工質(zhì)量的評(píng)價(jià)參數(shù)見(jiàn)圖3。相同軸向壓力及主軸轉(zhuǎn)速條件下,崩豁比及崩豁深度小,說(shuō)明此預(yù)應(yīng)力條件下孔加工質(zhì)量好;崩豁比及崩豁深度大,則說(shuō)明此預(yù)應(yīng)力條件下孔加工質(zhì)量差。為了減小試驗(yàn)誤差,測(cè)量多點(diǎn)取平均值。試驗(yàn)前使用氧化鋁砂輪對(duì)燒結(jié)金剛石鉆頭的唇面進(jìn)行磨削開(kāi)刃,確保鉆頭處于正常工作狀態(tài)度。
在試驗(yàn)條件下,預(yù)緊力的大小設(shè)置為12 800~16 800N。軸向壓力設(shè)置為750N,主軸轉(zhuǎn)速設(shè)置為2 600 r/min。
圖4a和圖4b顯示了不同預(yù)緊力對(duì)崩豁比和崩豁深度的影響。由圖4可見(jiàn),當(dāng)預(yù)緊力不斷增大時(shí),氧化鋁陶瓷的崩豁比和崩豁深度不斷減小,孔加工質(zhì)量越來(lái)越好,這是因?yàn)樵诩庸み^(guò)程中,燒結(jié)金剛石鉆頭對(duì)陶瓷工件底部未鉆削的一層陶瓷材料具有擠壓作用,使其發(fā)生拉伸破壞現(xiàn)象,當(dāng)預(yù)緊力不斷增大,將會(huì)不斷平衡未鉆削陶瓷材料受到的拉伸應(yīng)力,孔出口的崩豁程度逐漸減小,從而降低了陶瓷孔口的崩豁比和崩豁深度,獲得了較好的孔加工質(zhì)量;但是當(dāng)預(yù)緊力增大至15 200N時(shí),崩豁比和崩豁深度降低幅度較小,這是由于鉆頭對(duì)陶瓷工件底部最后一層陶瓷材料不斷地鉆削深入,鉆頭對(duì)陶瓷工件最后一層陶瓷材料產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力逐漸增大,但是此時(shí)預(yù)緊力的增量幅度難以完全平衡最后一層陶瓷材料所受的拉伸應(yīng)力,只能繼續(xù)逐漸小幅降低陶瓷工件出口處的崩豁比和崩豁深度,孔出口的加工質(zhì)量改善幅度不是特別明顯。
為降低崩豁比和崩豁深度,分別施加18 400N及20 000N的預(yù)緊力,結(jié)果顯示當(dāng)預(yù)緊力為18 400N時(shí),其崩豁比和崩豁深度的大小與預(yù)緊力為16 800N時(shí)的大小基本沒(méi)有變化,即孔加工質(zhì)量基本沒(méi)有變化;而當(dāng)預(yù)緊力為20 000N時(shí),氧化鋁陶瓷發(fā)生破碎現(xiàn)象,這主要是由于試驗(yàn)時(shí)預(yù)緊力裝置的預(yù)緊采用普通螺紋螺栓來(lái)實(shí)現(xiàn),螺紋螺栓與氧化鋁陶瓷材料不能保持完全垂直的方向,所以在施加預(yù)緊力時(shí)容易對(duì)氧化鋁陶瓷產(chǎn)生彎矩,當(dāng)預(yù)緊力增大時(shí),彎矩也會(huì)增大,當(dāng)彎矩增大至一定范圍時(shí)就會(huì)使氧化鋁陶瓷產(chǎn)生破碎現(xiàn)象。因此,在試驗(yàn)條件下,考慮到試驗(yàn)的安全性以及施加預(yù)緊力的可操作性,預(yù)緊力為15 200~16 800N時(shí),使用燒結(jié)金剛石鉆頭加工氧化鋁陶瓷時(shí)產(chǎn)生的崩豁比和崩豁深度較小,獲得的孔加工質(zhì)量較好,且最優(yōu)預(yù)緊力為16 000N。
3 結(jié) 語(yǔ)
施加預(yù)緊力有助于改善氧化鋁陶瓷的孔加工質(zhì)量,預(yù)緊力15 200~16 800N時(shí),孔的崩豁程度較小,孔加工質(zhì)量較好,最優(yōu)預(yù)緊力為16 000N。
參 考 文 獻(xiàn)
[1]宋月清,劉一波.人造金剛石工具手冊(cè)[M].北京:冶金工業(yè)出版社.2014.
[2]北京第一通用機(jī)械廠編.機(jī)械工人切削手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社.1983.
[3]于愛(ài)武.機(jī)械加工工藝編制[M].北京:北京大學(xué)出版社.2010.