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    LD鋼TBM滾刀刀圈破損失效分析

    2018-05-10 09:00:47郭聯(lián)金金林奎彭鐵坤
    機(jī)械研究與應(yīng)用 2018年2期
    關(guān)鍵詞:刀圈滾刀碳化物

    郭聯(lián)金,金林奎,彭鐵坤

    (1.東莞職業(yè)技術(shù)學(xué)院,廣東 東莞 523808; 2.國(guó)家模具產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心,廣東 東莞 5238083)

    0 引 言

    LD ( 7Cr7Mo2V2Si )鋼是在美國(guó)專利鋼SVSCO-DIE的基礎(chǔ)上,對(duì)碳、鉻、鉬、釩、硅等元素的含量進(jìn)行了調(diào)整,同時(shí)采用真空脫氧精煉工藝制成的高強(qiáng)韌性、高耐磨性冷作模具鋼[1]。與我國(guó)傳統(tǒng)使用較多的Cr12型模具鋼相比,LD鋼的碳化物偏析現(xiàn)象有所改善,二次硬化能力、耐磨性和使用壽命明顯提高[2]。在力學(xué)性能方面,LD鋼的抗彎強(qiáng)度、沖擊韌度、撓度顯著優(yōu)于其他萊氏體鋼。這些優(yōu)異的性能使其近年來被大量用于強(qiáng)沖擊、大載荷、易磨損的惡劣環(huán)境中。

    在某山體隧道施工工程中,采用全斷面隧道掘進(jìn)機(jī)(Tunnel boring machine,TBM)進(jìn)行破巖掘進(jìn),而與巖石直接接觸和作用的關(guān)鍵部件LD鋼滾刀刀圈頻繁發(fā)生早期磨損、開裂。由此導(dǎo)致的停機(jī)、換刀直接嚴(yán)重影響了施工進(jìn)度,并大大增加了施工成本。通過施工現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研得知,隧道沿線地質(zhì)組成較復(fù)雜,施工區(qū)第一段主要為凝灰?guī)r,第二段主要為花崗巖。采樣兩種巖石進(jìn)行力學(xué)試驗(yàn),測(cè)得凝灰?guī)r的抗壓強(qiáng)度為58.92 MPa,抗拉強(qiáng)度為4.32 MPa,是中等堅(jiān)硬巖石(25~100 MPa);花崗巖抗壓強(qiáng)度為132.45 MPa,抗拉強(qiáng)度為8.36 MPa,是較堅(jiān)硬及堅(jiān)硬巖石(>100 MPa)。該盤形滾刀刀圈的外部直徑為480 mm,最大厚度100 mm,刀盤平均轉(zhuǎn)速7.65 r/min。

    TBM盤形滾刀主要由刀軸、刀體、刀圈、圓錐滾子軸承、端蓋、擋圈等部分組成,其基本結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中刀圈安裝于滾刀刀體上,是可拆卸的刀刃[3]。破巖施工時(shí),刀圈在TBM推力的作用下壓緊在巖面上,隨著刀盤的旋轉(zhuǎn),盤形滾刀刀圈一方面繞刀盤中心軸公轉(zhuǎn),同時(shí)繞自身軸線自轉(zhuǎn)。滾刀刀圈在刀盤高推力和大扭矩的作用下,在巖面上切出一系列同心圓溝槽[4]。當(dāng)推力超過巖石強(qiáng)度時(shí),滾刀刀圈刃口下的巖石被擠壓貫入,碾壓起裂,破碎,完成破巖過程[5]。

    由于滾刀承受強(qiáng)沖擊、大載荷以及巖石的磨蝕作用,容易造成刀圈表層磨損及開裂;此外,在與巖石的強(qiáng)烈沖擊和摩擦過程中,刀圈會(huì)產(chǎn)生高溫而改變性能,冷卻時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大應(yīng)力而造成破壞,所以滾刀刀圈是滾刀磨損的主要部位[6]。其主要失效形式為崩刃、卷邊、斷裂和過量磨損。刀圈的磨損去除機(jī)制與其材料性能、施工地質(zhì)類型、掘進(jìn)參數(shù)等有關(guān)。為應(yīng)對(duì)復(fù)雜多變的地質(zhì)環(huán)境及極大的工作消耗,高性能的TBM刀圈材料需要具有高硬度、高耐磨性以及良好的沖擊韌性。此外,還需注重刀圈性能與地質(zhì)的適應(yīng)性、掘進(jìn)參數(shù)、潤(rùn)滑等其他與工況相關(guān)的影響因素。

    圖1 盤形滾刀的裝配結(jié)構(gòu)(實(shí)物)

    1 宏觀檢查

    1.1 使用材料與工藝

    TBM盤形滾刀刀圈材料采用國(guó)產(chǎn)LD高強(qiáng)韌性冷作模具鋼(LD鋼),材料牌號(hào)為7Cr7Mo2V2Si鋼。LD鋼具有較高的強(qiáng)韌性、耐磨性和抗彎強(qiáng)度[7],熱加工工藝優(yōu)良,熱處理變形小,通用性強(qiáng)。LD鋼的高耐磨性可減少刀圈的磨損,延長(zhǎng)使用壽命;高韌性使刀圈不易產(chǎn)生崩刃、開裂,保證破巖掘進(jìn)的速度。故LD鋼適用于TBM盤形滾刀刀圈。測(cè)得該盤形滾刀刀圈的外部直徑為480 mm,最大厚度100 mm。最終熱處理工藝采用階梯式加熱保溫,加熱溫度及保溫時(shí)間為650℃/0.5h+850℃/1.5h+1120℃/2h,油淬后進(jìn)行3次600 ℃/2 h回火。硬度要求為58~59 HRC,沖擊功(AKV)要求大于20 J/cm2。

    1.2 失效件特征分析

    TBM滾刀刀圈外緣設(shè)計(jì)成梯形的切削齒,改變了刀圈外緣結(jié)構(gòu),使它在工作時(shí)對(duì)巖石產(chǎn)生很強(qiáng)的挖掘力和擠壓力。刀盤旋轉(zhuǎn)時(shí),刀圈的外緣銳邊切入巖石并將其挖掘脫離巖層,實(shí)現(xiàn)高速切入掘進(jìn),有效提高了滾刀刀圈的破巖效率。由于在使用過程中刀圈承受過強(qiáng)的擠壓和撞擊,表層破損形成坍塌和剝落;同時(shí),變形刀圈的頂部表面出現(xiàn)坍塌和加寬,局部因產(chǎn)生大面積剝落而早期失效如圖2所示。

    圖2 刀圈失效件及取樣部位

    2 檢測(cè)與討論

    2.1 化學(xué)成分分析

    從盤形滾刀刀圈失效件上截取樣塊進(jìn)行化學(xué)成分檢測(cè),采用德國(guó)牛津FOUNDRY-MASTERPRO直讀光譜儀進(jìn)行檢測(cè),依據(jù)LD鋼材料成分范圍要求進(jìn)行判定。檢測(cè)結(jié)果表明,刀圈的化學(xué)成分符合規(guī)范要求如表1所列。

    表1 原材料化學(xué)成分 /%

    2.2 力學(xué)性能檢測(cè)

    從該盤形滾刀刀圈自內(nèi)圈部位至刃部依次取樣1~5個(gè)點(diǎn),并加工成20 mm×20 mm×10 mm大小的試樣進(jìn)行硬度檢測(cè),采用奧地利ONESS Q150R全自動(dòng)數(shù)顯洛氏硬度計(jì)進(jìn)行檢測(cè),檢測(cè)結(jié)果表明,實(shí)測(cè)硬度值符合客戶要求如表2,刀圈內(nèi)圈部位至刃部硬度分布較為均勻。為了測(cè)定刀圈材料在動(dòng)負(fù)荷下抵抗沖擊的性能,在刀圈的內(nèi)圈部位和刃部分別取樣,并制成10 mm×10 mm×55 mm尺寸的標(biāo)準(zhǔn)夏比V形缺口沖擊試樣。

    表2 硬度檢測(cè)結(jié)果 /HRC

    采用CEAST 9050沖擊試驗(yàn)機(jī),按國(guó)標(biāo)GB/T229-2007《金屬夏比缺口沖擊試驗(yàn)方法》對(duì)金屬材料進(jìn)行沖擊試驗(yàn),測(cè)得刀圈內(nèi)圈和刃部的沖擊吸收功分別為13.5 J、12.8 J,表明刀圈各部位沖擊韌性較為均勻,但沖擊吸收功不達(dá)標(biāo),未能滿足施工要求,反映材料的強(qiáng)韌性不足。

    2.3 掃描電鏡檢測(cè)

    采用德國(guó)蔡司SIGMA 300掃描電子顯微鏡進(jìn)行檢測(cè),TBM刀盤上的盤形滾刀刀圈表層磨損面,形成大量擠壓變形的溝槽,磨損面產(chǎn)生沿晶開裂的顯微裂紋,黑色點(diǎn)狀組織屬于表面蝕坑及硬質(zhì)點(diǎn)脫落的孔洞如圖3(a)。在刀圈表面凹陷部位,沿晶開裂的顯微裂紋更為明顯,在斷口表面及裂紋間隙布滿硬質(zhì)點(diǎn)顆粒和砂礫如圖3(b)。

    圖3 刀圈表面顯微組織

    在刀圈表面裂縫處及凹坑底部,鑲嵌了各種硬度高脆性大的夾雜物,凹坑底部的硬質(zhì)鑲嵌物已經(jīng)破碎,表面同時(shí)布滿瘤狀?yuàn)A雜物。進(jìn)一步觀察,這些瘤狀?yuàn)A雜物與大塊的脆性夾雜物形態(tài)相似,表明瘤狀?yuàn)A雜物是由更為細(xì)小的夾雜物組成如圖3(c)、(d)。為了進(jìn)一步了解夾雜物的結(jié)構(gòu)和組份,對(duì)該夾雜物進(jìn)行微區(qū)能譜測(cè)試。

    2.4 微區(qū)能譜測(cè)試

    采用英國(guó)牛津INCA X-MAX 20X射線能譜儀,對(duì)刀圈磨損表面及粗大顆粒夾雜物進(jìn)行微區(qū)能譜測(cè)試,測(cè)試區(qū)如圖所示,測(cè)試區(qū)域1為刀圈磨損表面如圖4(a),測(cè)試區(qū)域2為粗大顆粒夾雜物如圖4(c)。能譜儀測(cè)試結(jié)果表明,測(cè)試區(qū)域1的刀圈磨損表面含有C、Cr、Fe、Mo、Si、V等合金元素,化學(xué)成分顯示與刀圈材料相符合如圖4(b)。測(cè)試區(qū)域2的粗大顆粒夾雜物含有C、O、Si、Al、Na、K等合金元素,能譜測(cè)試結(jié)果顯示,實(shí)測(cè)的O、Si含量極高,占整個(gè)重量 比的95%左右,表明夾雜物主要由高氧高硅的Si2O石英礦石構(gòu)成[8]如圖4(d),能譜測(cè)試結(jié)果如表3所列。

    圖4 微區(qū)能譜測(cè)試

    項(xiàng)目COCrFeMoSiVAlNaK區(qū)域17.593.806.4677.071.862.001.020.21------區(qū)域23.6161.21---0.95---33.78---0.220.150.08

    2.5 金相組織分析

    采用Axio Observer 7m金相顯微鏡觀察,盤形滾刀刀圈頂部的表層呈嚴(yán)重變形的纖維狀組織,這是由于刀圈表面受到嚴(yán)重?cái)D壓和撞擊造成的。變形的白亮色網(wǎng)狀組織粗大,表明材料組織中偏析較嚴(yán)重。刀圈表層存在表面脫落的薄片層,色澤較為明亮,局部存在擠壓和撞擊的凹坑如圖5(a)。在接近刀圈頂部表層組織的變形程度更為嚴(yán)重,白亮色網(wǎng)狀組織幾乎都呈拉條狀。在刀圈表層有一條因變形造成的表面裂紋,裂紋延伸方向與晶粒的變形方向一致。由于受擠壓和撞擊的影響,表面已經(jīng)形成臺(tái)階式的錯(cuò)位如圖5(b)。

    刀圈頂部附近坍塌區(qū)的晶粒變形量達(dá)到最大狀態(tài),沿變形方向的縱向及橫向均產(chǎn)生開裂,形成三角形的表面剝落塊。白亮色的網(wǎng)狀組織,也已經(jīng)被拉呈長(zhǎng)條狀如圖6(a)。表面附近白亮色網(wǎng)狀組織被拉長(zhǎng)為條狀,呈嚴(yán)重變形的纖維狀組織,沿纖維組織條間形成穿晶開裂的特征形貌。圖6(b)所示左下側(cè)的刀圈表層,存在厚度約80 μm的白亮層。經(jīng)顯微硬度檢測(cè),該白亮層區(qū)域的維氏硬度值為745 HV0.2,對(duì)應(yīng)于洛氏硬度值為62 HRC,相當(dāng)于該材料淬火硬度。由此表明,刀圈在服役過程中,擠壓和撞擊的表層產(chǎn)生高溫并迅速冷卻,形成白亮色的淬火組織[9]。次表層組織由于受熱影響,溫度升高使組織發(fā)生軟化,在作用環(huán)境的擠壓和撞擊下,形成變形嚴(yán)重的纖維狀組織及開裂[10]。

    位于遠(yuǎn)離刀圈頂部的側(cè)面表層的白亮淬火層更為明顯,而表層附近的網(wǎng)狀組織變形量不大,可以斷定白亮層淬火組織,在刀圈開始使用時(shí)就已經(jīng)形成,并且在服役過程中,隨著使用周期的延長(zhǎng),組織的變形程度越大,白亮層淬火組織發(fā)生磨損、開裂和疲勞片狀剝落如圖7。

    圖5 刀圈頂部表層組織(100×)

    圖6 刀圈頂部附近坍塌區(qū)表層組織(100×)

    圖7 刀圈側(cè)面表層組織(200×)

    靠近刀圈頂部附近的表層,組織為細(xì)針狀回火馬氏體+拉長(zhǎng)的網(wǎng)狀碳化物。由于表面受熱和變形,碳化物幾乎碎化為細(xì)小顆粒狀。但由于碳化物顆粒密集,沿晶脆性增大,材料變形的擠壓硬化極易造成沿晶開裂如圖8。遠(yuǎn)離刀圈頂部的基體,組織為粗針狀回火馬氏體+粗大網(wǎng)狀碳化物。采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T14979-1994《鋼的共晶碳化物不均勻度評(píng)定法》檢測(cè),依據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) GB/T1299-2014《工模具鋼》評(píng)定,共晶碳化物不均勻度達(dá)5級(jí)。這種網(wǎng)狀共晶碳化物缺陷組織,使材料的強(qiáng)度大幅度降低,脆性顯著加大,同時(shí)沿網(wǎng)狀碳化物邊緣應(yīng)力分布不均勻,增加盤形滾刀刀圈的開裂傾向。基體中粗針狀回火馬氏體組織,進(jìn)一步降低材料的強(qiáng)韌性[11]如圖9。

    圖8 刀圈頂部附近表面組織(500×) 圖9 刀圈基體組織(500×)

    3 結(jié)果分析

    TBM施工區(qū)域的第一地段以凝灰?guī)r為主,屬于中等堅(jiān)硬巖石,施工區(qū)域第二地段以花崗巖為主,屬于較堅(jiān)硬及堅(jiān)硬巖石。掘進(jìn)施工時(shí),巖石對(duì)刀圈表面產(chǎn)生微切削、微犁耕和表面疲勞剝落三種磨損作用。刀圈在第一地段服役時(shí),由于巖石硬度不高,刀圈承受的沖擊較小,刀圈不易產(chǎn)生裂紋、磨損和剝落。但由于刀圈頂部表層材料組織中存在碳化物偏析,沿晶脆性增大,在巖石擠壓和撞擊下易產(chǎn)生沿晶開裂。組織中的硬質(zhì)碳化物在切屑作用下產(chǎn)生斷裂和脆性剝落,從而在表層磨損面形成凹坑與孔洞;同時(shí)在犁耕作用下,產(chǎn)生擠壓變形溝槽。在第二地段服役時(shí),刀圈承受花崗巖的強(qiáng)烈沖擊和劇烈摩擦,由于遠(yuǎn)離刀圈頂部的基體中存在網(wǎng)狀共晶碳化物+粗針狀回火馬氏體缺陷組織,使基體材料的碳及合金元素含量降低,具有耐磨作用的顆粒狀碳化物顯著減少,材料脆性顯著加大,耐磨性及強(qiáng)韌性大幅度降低。基體中沿網(wǎng)狀碳化物邊緣的應(yīng)力分布不均勻,易萌生顯微裂紋,進(jìn)而延伸至刀圈表層,致使材料大塊疲勞剝落??梢?,雖然刀圈的硬度較高,但其沖擊吸收功不足。刀圈在較堅(jiān)硬的花崗巖地段掘進(jìn)時(shí),由于強(qiáng)韌性及耐磨性不足,在大載荷作用下,刀圈材料主要以大塊疲勞剝落方式磨損,從而發(fā)生早期開裂和失效。

    4 改進(jìn)建議

    理想的TBM刀圈應(yīng)是刀刃部分具有較高硬度,以保證切削性能,不易受壓變形;基體部分具有較高的韌性及一定硬度,可吸收碰撞沖擊,不易脆性斷裂[12]。在硬巖地質(zhì)施工時(shí),進(jìn)口刀圈的耐磨性和使用壽命顯著優(yōu)于國(guó)產(chǎn)刀具。故可借鑒國(guó)外進(jìn)口刀圈的選材和熱處理工藝,使刀圈材料達(dá)到一定硬度的同時(shí),提高刀圈的耐磨性、強(qiáng)韌性,使之具有良好的綜合力學(xué)性能。

    當(dāng)材料組織中的網(wǎng)狀及條狀碳化物較少時(shí),顆粒狀碳化物均勻彌散分布于基體上,基體為細(xì)針狀回火馬氏體,材料的強(qiáng)韌性將顯著提高。LD冷作模具鋼刀圈基體的含碳量較高,且材料組織中存在網(wǎng)狀碳化物。因而須改進(jìn)LD 鋼的冶煉及軋制工藝,適當(dāng)降低刀圈基體中碳元素的含量,優(yōu)化各元素的配比,同時(shí)對(duì)原材料進(jìn)行揉鍛,按照“三鐓三拔”的鍛造工藝,使網(wǎng)狀共晶碳化物充分細(xì)化和均勻彌散分布的顆粒狀碳化物,可提高材料的強(qiáng)韌性,增加耐磨性和耐沖擊性能。盤形滾刀刀圈在鍛造加工后,進(jìn)行正火或高溫回火處理,然后進(jìn)行一次球化處理,在后續(xù)熱處理才能得到均勻細(xì)化的組織[13]。最終熱處理過程中,嚴(yán)格執(zhí)行生產(chǎn)工藝和作業(yè)規(guī)程,控制好零件的加熱溫度及保溫時(shí)間,避免出現(xiàn)過熱粗大組織,保證材料的強(qiáng)韌性。同時(shí),可嘗試真空熱處理+表面強(qiáng)化處理等新工藝手段。此外,刀圈的選材應(yīng)與地質(zhì)狀況相適應(yīng),根據(jù)不同的地質(zhì)條件,調(diào)整掘進(jìn)參數(shù),合理增加潤(rùn)滑,可提高刀圈的破巖能力和磨損性能,進(jìn)而延長(zhǎng)刀圈的使用壽命。

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