單塔雙托盤(pán)脫硫除塵一體化技術(shù)

鄧乾紅，姚超良，李玉蘭，李小芝

（永清環(huán)保股份有限公司，長(zhǎng)沙 410005）

引言

2014年9月，國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì)、環(huán)境保護(hù)部、國(guó)家能源局聯(lián)合出臺(tái)了《煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造行動(dòng)計(jì)劃（2014～2020年）》，計(jì)劃要求重點(diǎn)區(qū)域燃煤電廠的煙氣污染物排放限值達(dá)到燃?xì)廨啓C(jī)組的要求“SO2濃度≤35mg/Nm3、固體顆粒物≤10mg/Nm3”，即“超潔凈排放”的要求。因此，各燃煤鍋爐電廠大力開(kāi)展超潔凈排放改造工作。

為滿(mǎn)足超潔凈排放的要求，高硫鍋爐新建機(jī)組的脫硫超潔凈排放技術(shù)可采用雙塔雙循環(huán)工藝或單塔雙循環(huán)工藝[1]。雙塔雙循環(huán)工藝存在占地面積大、投資大、運(yùn)行維修復(fù)雜的缺點(diǎn)?，F(xiàn)有的單塔雙循環(huán)工藝其實(shí)質(zhì)是雙塔串聯(lián)工藝，同樣需要兩個(gè)吸收塔，只是將兩個(gè)吸收塔的噴淋區(qū)疊加在一個(gè)吸收塔上，另一個(gè)吸收塔只起漿池的作用，同樣存在占地面積大、運(yùn)行維修復(fù)雜的缺點(diǎn)。高硫鍋爐新建機(jī)組的除塵超潔凈排放技術(shù)可采用干電除塵+吸收塔+濕電除塵工藝或干電除塵+吸收塔脫硫除塵一體化工藝[2]。而老舊電廠超潔凈改造項(xiàng)目，其原有規(guī)劃基本都沒(méi)有考慮超潔凈排放改造的場(chǎng)地存在面積狹小難以改造的問(wèn)題。

針對(duì)現(xiàn)有高硫分機(jī)組改造項(xiàng)目存在場(chǎng)地狹小、改造困難的特點(diǎn)，某電廠二期（2×630MW）高硫鍋爐采用了某環(huán)保公司的單塔雙托盤(pán)脫硫除塵一體化技術(shù)進(jìn)行超潔凈排放改造，本文通過(guò)對(duì)該電廠高硫鍋爐改造前后的運(yùn)行情況進(jìn)行了理論和實(shí)際分析，得出：高硫鍋爐采用單塔雙托盤(pán)脫硫除塵一體化技術(shù)進(jìn)行脫硫除塵改造，可以保證高硫鍋爐出口凈煙氣達(dá)到超潔凈排放要求。

1 改造前脫硫除塵情況

1.1 改造前脫硫情況

原煙氣脫硫裝置隨主機(jī)同步建設(shè)，采用日本IHI公司提供的脫硫技術(shù)，石灰石-石膏濕法脫硫工藝，一爐一塔配置，吸收塔采用單回路噴淋空塔，設(shè)計(jì)脫硫效率≥95%。2014年增容改造，改造按照FGD入口SO2濃度≤5910mg/Nm3時(shí)、出口SO2濃度＜150mg/Nm3、脫硫效率≥97.5%設(shè)計(jì)。改造包含吸收塔系統(tǒng)及相應(yīng)電氣、熱工和土建、旁路封堵、事故噴淋系統(tǒng)等內(nèi)容。原脫硫系統(tǒng)設(shè)置流量為11,000m3/h的漿液循環(huán)泵5臺(tái)和噴淋層5層，吸收塔吸收區(qū)域直徑為15.2米。FGD入口煙氣參數(shù)見(jiàn)表1。

1.2 改造前除塵情況

電除塵隨主機(jī)同步建設(shè)，雙室四電場(chǎng)靜電除塵器、臥式布置，設(shè)計(jì)除塵效率為99.84%。2014年進(jìn)行了提效改造，對(duì)原有除塵器本體部分改造，增加了第五電場(chǎng)及配套電控系統(tǒng)，同時(shí)對(duì)除塵器電源改造，保證電除塵出口煙氣粉塵濃度≤30mg/Nm3（干基、標(biāo)態(tài)、6%氧）。

表1 FGD入口煙氣參數(shù)

2 本次改造目標(biāo)

在FGD入口SO2濃度≤5910mg/Nm3、粉塵濃度≤30mg/Nm3（干基、標(biāo)態(tài)、6%氧）的工況下，保證FGD出口SO2濃度≤30mg/m3、固體顆粒物濃度≤5mg/Nm3（干基、標(biāo)態(tài)、6%氧）。

3 吸收塔脫硫除塵技術(shù)分析

國(guó)內(nèi)外95%的燃煤火電廠脫硫技術(shù)均采用石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)，本文重點(diǎn)介紹石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)，通過(guò)分析FGD吸收塔脫硫和除塵的機(jī)理，對(duì)現(xiàn)有的石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)優(yōu)化升級(jí)，形成了適用高硫鍋爐煙氣脫硫除塵協(xié)同處理的單塔雙托盤(pán)脫硫除塵一體化技術(shù)。

3.1 石灰石-石膏濕法脫硫機(jī)理

石灰石-石膏濕法脫硫主要化學(xué)反應(yīng)：

3.1.1 主反應(yīng)

3.1.2 SO3副反應(yīng)

其中關(guān)鍵步驟為主反應(yīng)的步驟②和④，步驟②即SO2克服液體表面氣膜進(jìn)入液相的阻力，同時(shí)溶于液相中。步驟④即固體CaCO3溶解產(chǎn)生Ca2+。因此要大幅度提高FGD吸收塔的脫硫效率，需加快上述2個(gè)步驟的反應(yīng)速度[3]。

3.2 石灰石-石膏濕法FGD吸收塔除塵機(jī)理

FGD吸收塔內(nèi)設(shè)置多層噴淋層，每層噴淋層上設(shè)置多個(gè)噴嘴，從漿液循環(huán)泵來(lái)的漿液通過(guò)噴嘴霧化作用在吸收塔內(nèi)形成噴淋區(qū)，噴嘴的覆蓋率為200%～300%。煙氣從吸收塔底部進(jìn)入，向上流動(dòng)與噴淋層噴嘴產(chǎn)生的液滴逆向接觸，在氣液兩相接觸過(guò)程中，液滴不僅吸收煙氣中的SO2，而且可以捕捉煙氣中的粉塵。吸收塔內(nèi)噴淋液滴捕捉機(jī)理主要有碰撞、擴(kuò)散、沉降等[4]。

3.2.1 碰撞

當(dāng)液滴向下流動(dòng)的時(shí)候與被煙氣攜帶向上運(yùn)動(dòng)的粉塵相互碰撞時(shí)，煙氣中的粉塵進(jìn)入液滴，而氣體從液滴四周繞流而過(guò)。碰撞分為直接碰撞和慣性碰撞，直接碰撞是當(dāng)煙氣中的粉塵跟隨氣體流線流過(guò)液滴表面時(shí)，如果流線與液滴表面的距離小于粉塵粒徑的一半，那么粉塵就會(huì)與液滴直接碰撞，進(jìn)而被液滴吸收。影響直接碰撞除塵的主要因素是氣液接觸面積、粉塵的粒徑。一般來(lái)說(shuō)，在同樣液氣比的情況下，液滴粒徑越小、煙氣流場(chǎng)越均勻、氣體和液體的接觸面積越大，就越有利于噴淋層的除塵，同時(shí)粉塵粒徑在一定范圍內(nèi)，粒徑越大越有利于被液滴直接碰撞吸收。但當(dāng)粒徑大到一定程度時(shí)，直接碰撞就變成了慣性碰撞。慣性碰撞是指煙氣流線沿液滴四周流動(dòng)時(shí)，大粒徑（4μm以上）的粉塵動(dòng)能較大，粉塵沒(méi)有跟隨煙氣沿液滴四周流動(dòng)，而是在慣性的作用下撞向液滴。影響慣性碰撞除塵的主要因素是粉塵的動(dòng)能。一般來(lái)說(shuō)，粉塵粒徑越大、氣液兩相的相對(duì)速度越快，越有利于噴淋層的慣性碰撞除塵。

3.2.2 擴(kuò)散

當(dāng)粉塵的粒徑在1～10μm時(shí)，根據(jù)布朗運(yùn)動(dòng)原理，細(xì)小的粉塵在吸收塔內(nèi)被從各個(gè)方向來(lái)的煙氣分子和液體分子碰撞，進(jìn)而做無(wú)規(guī)則的布朗運(yùn)動(dòng)，當(dāng)粉塵做無(wú)規(guī)則運(yùn)動(dòng)過(guò)程中與液滴碰撞進(jìn)而被液滴吸收。

3.2.3 沉降

沉降分為重力沉降和靜電沉降，但是在FGD內(nèi)，煙氣中的粉塵粒徑小、煙氣空塔流速為3.8m/s左右，且無(wú)電場(chǎng)作用，因此不考慮其重力沉降和靜電沉降的作用。

4 改造技術(shù)線路

要大幅度提高FGD吸附塔脫硫效率，需加快SO2溶解和CaCO3溶解的速度。SO2溶解速度與氣液接觸的面積、氣液接觸的時(shí)間、液相的pH值、氣相中SO2的分壓、液相中SO2的溶解量等有關(guān)。CaCO3溶解速度與漿液的pH值有關(guān)。

要大幅度提高FGD吸附塔除塵效率，需增加液體與粉塵的接觸機(jī)會(huì)。液體與粉塵的接觸幾率與氣液接觸的面積、氣液接觸的時(shí)間[5]、氣液兩相的相對(duì)流速等有關(guān)。

綜上所述，增加吸收塔氣液兩相的傳質(zhì)可以大幅度提高吸收塔的脫硫除塵效果，因此本改造項(xiàng)目確定采用脫硫除塵一體化技術(shù)即增設(shè)塔內(nèi)部件強(qiáng)化吸收塔氣液兩相傳質(zhì)、加強(qiáng)吸收塔脫硫除塵協(xié)同處理能力，形成以下改造技術(shù)路線：

1）更換原有5層噴淋層，將噴嘴更換為高效噴嘴，噴嘴的覆蓋率從200%提升至300%；2）在最底層噴淋層下方設(shè)置一層篩板式托盤(pán)（簡(jiǎn)稱(chēng)為第一層托盤(pán)），將上二層噴淋抬高1米，其下方設(shè)置一層篩板式托盤(pán)（簡(jiǎn)稱(chēng)為第二層托盤(pán)）；3）在每層噴淋層下方增設(shè)聚流環(huán)；4）吸收塔整體抬高7.8米，拆除原有除霧器，新增一套自主研發(fā)的吸收塔自潔凈除霧器；5）將石灰石漿液進(jìn)口管連接至上二層循環(huán)泵出口管道上。

5 改造技術(shù)分析

根據(jù)該項(xiàng)目煙氣含硫量高的特點(diǎn)及超潔凈排放指標(biāo)的要求，改造采用了“單塔+雙托盤(pán)+吸收塔自潔凈除霧器的脫硫除塵一體化技術(shù)”。

通過(guò)對(duì)煙氣系統(tǒng)進(jìn)行CFD數(shù)字模擬、采用高效噴淋系統(tǒng)、設(shè)置雙穿流式篩板托盤(pán)、采用專(zhuān)利技術(shù)的吸收塔自潔凈除霧器[6]，確保項(xiàng)目高硫鍋爐超潔凈排放的實(shí)現(xiàn)。

5.1 高效噴淋系統(tǒng)

更換原有的5層噴淋層，噴嘴采用高效噴嘴，噴嘴的覆蓋率從200%提升至300%。噴嘴的覆蓋率提高，可有效提高氣液兩相接觸的面積；覆蓋率提高有利于煙氣均布，進(jìn)而提高FGD噴淋層脫硫除塵的效果。同時(shí)采用高效噴嘴，噴淋層產(chǎn)生液滴Sauter粒徑約為1600μm，比常規(guī)噴嘴的Sauter粒徑小500μm，球的表面積為4πr2，球的體積為4/3πr3，因此1m3水霧化成粒徑大小一致的液滴的總表面積=1/單個(gè)液滴的體積×單個(gè)液滴的表面積=即單位體積液體的總表面積與液滴的Sauter粒徑成反比。在吸收塔內(nèi)，當(dāng)氣液比一定的時(shí)候，噴淋層噴嘴產(chǎn)生的液滴粒徑越小、液體的總表面積越大。當(dāng)液滴Sauter粒徑從2100μm下降至1600μm時(shí)，液體的總表面積增大約1.3倍。因此采用高效噴淋系統(tǒng)，增大氣液接觸的面積和塔內(nèi)煙氣的均勻性，進(jìn)而提高噴淋層的脫硫除塵效果。

5.2 雙托盤(pán)系統(tǒng)

該項(xiàng)目采用的托盤(pán)為穿流式篩板，穿流式篩板是一種典型的氣液逆流式篩板，篩板沒(méi)有降液管，篩板上設(shè)置篩孔作為氣液上升和液相下降通道，因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、處理能力大、氣液兩相傳質(zhì)效果好，近年來(lái)在除塵、洗滌、轉(zhuǎn)熱等方面廣泛使用[7]。氣液兩相通過(guò)篩孔時(shí)，當(dāng)煙氣流速控制在一定范圍（與篩板的開(kāi)孔率有關(guān)）就可以在篩板上形成泡沫層。泡沫層中的氣泡不斷地?cái)嗔?、合并，又重新生成，可大幅度?qiáng)化氣液兩相的傳質(zhì)，煙氣在通過(guò)這層泡沫后，SO2和粉塵被吸附，煙氣得到凈化。

煙氣篩板上的泡沫層對(duì)煙氣中細(xì)小的粉塵（粒徑＜2μm）具有良好的除塵效果，主要機(jī)理是將液相作為捕塵體，在碰撞、擴(kuò)散等作用下將粉塵捕集，其中以碰撞除塵為主，控制煙氣穿過(guò)篩孔的孔速為9～12m/s，保證粉塵和液相較大的相對(duì)速度，提高粉塵和泡沫層中液滴碰撞被捕集的概率，進(jìn)而提高泡沫層對(duì)細(xì)小粉塵的脫除率。

一般吸收塔運(yùn)行過(guò)程中漿池漿液的pH值約為5.5，通過(guò)上式可以計(jì)算出石灰石的溶解度S=3.676kg/m3，而托盤(pán)上漿液的pH值約為4，計(jì)算可得：S=109.52kg/m3，托盤(pán)上CaCO3的溶解速度約等于漿池中溶解速度的30倍。

因石灰石供漿管道移動(dòng)至上二層循環(huán)泵出口管道，石灰石漿液直接接入到上二層循環(huán)泵出口管道，經(jīng)過(guò)兩二層噴淋層噴嘴噴出，再在第二層托盤(pán)上方形成泡沫層，將SO2從5910mg/Nm3下降至30mg/Nm3,每小時(shí)需補(bǔ)充CaCO3約17,000kg。實(shí)際運(yùn)行時(shí)，CaCO3在第二層托盤(pán)泡沫層中達(dá)到溶解與電離平衡，此時(shí)CaCO3的溶解度為0.773kg/m3，通過(guò)式②推算出：第二層托盤(pán)上方泡沫層的pH值約為6.3。pH值上升有利于提高吸收塔SO2的脫除率。

該項(xiàng)目設(shè)置雙托盤(pán)系統(tǒng)的作用：1）延長(zhǎng)氣液接觸時(shí)間，均布吸收塔內(nèi)煙氣流場(chǎng)，強(qiáng)化氣液兩相傳質(zhì)，進(jìn)而提高吸收塔的脫硫除塵效果；2）將吸收塔內(nèi)的漿液分成漿池、第一層托盤(pán)泡沫層、第二層托盤(pán)泡沫層。這3部分的漿液pH分別約為5.5、4、6.3，其中漿池漿液pH值維持在5.5左右可以防止吸收塔結(jié)垢、保證系統(tǒng)運(yùn)行安全可靠；第一層托盤(pán)泡沫層漿液pH值維持在4可以加快CaCO3的溶解速度，進(jìn)而提高吸收塔的脫硫效果；第二層托盤(pán)泡沫層漿液pH值維持在6.3左右，經(jīng)過(guò)下三層噴淋層沖洗后，進(jìn)入第二層托盤(pán)的煙氣中SO2的含量大致在130mg/Nm3左右，提高第二層托盤(pán)泡沫層和上二層噴淋層漿液的pH值可加快SO2的吸收速度。因此雙托盤(pán)系統(tǒng)可以加快石灰石-石膏濕法脫硫反應(yīng)中的關(guān)鍵步驟②（SO2的吸收）和步驟④（CaCO3的溶解），大幅度提高吸收塔的脫硫效果。同時(shí)雙托盤(pán)系統(tǒng)可以延長(zhǎng)氣液接觸的時(shí)間、增大氣液接觸的面積、提高氣液兩相的相對(duì)速度，大幅度提高吸收塔對(duì)粉塵的脫除率。

5.3 吸收塔自潔凈除霧器

吸收塔自潔凈除霧器自下而上依次設(shè)置第一級(jí)液滴捕集器、溢流式篩板裝置、第二級(jí)液滴捕集器和第三級(jí)液滴捕集器。這種結(jié)構(gòu)有效地提高吸收系統(tǒng)的除塵效率。溢流式篩板上方形成一層清水層用于對(duì)煙氣攜帶的石膏液滴進(jìn)行置換稀釋和對(duì)細(xì)小粉塵進(jìn)行捕捉。同時(shí)，部分沒(méi)有被捕捉的細(xì)小顆粒與供水管網(wǎng)噴嘴噴出的小粒徑顆粒碰撞凝并，變成大粒徑液滴，大液滴再通過(guò)第二、三層液滴捕集器除去，從而達(dá)到高效除塵、除霧的效果。

通過(guò)對(duì)溢流式篩板進(jìn)水和出水中SO42-離子進(jìn)行對(duì)比，數(shù)值如表2。

表2 溢流式篩板進(jìn)出水離子對(duì)比

表2 溢流式篩板進(jìn)出水離子對(duì)比

項(xiàng)目 數(shù)量 備注進(jìn)水SO42-離子（mg/L） 1085 項(xiàng)目水質(zhì)較差出水SO42-離子（mg/L） 1204

機(jī)組測(cè)試時(shí)煙氣量約為206萬(wàn)Nm3/h（6%氧），一般經(jīng)過(guò)第一級(jí)除霧器后，液滴的含量約為80mg/Nm3，石膏液滴的固含量為7.5%，且經(jīng)過(guò)第一級(jí)除霧器后煙氣中的石膏含量約為12.36kg/h。溢流式篩板進(jìn)水流量為30m3/h、除霧器平均沖洗水量為35m3/h，出水SO42-離子增加119mg/L，則溢流式上進(jìn)水總共溶解帶走石膏10.99kg/h，經(jīng)吸收塔自潔凈系統(tǒng)后煙氣中的石膏含量下降至1.37kg/h，相當(dāng)于煙氣攜帶的石膏量為0.664mg/Nm3。如吸收塔自潔凈系統(tǒng)出口液滴含量為20mg/Nm3，此時(shí)石膏液滴的固含量從沒(méi)裝吸收塔自潔凈系統(tǒng)的10%下降為3.32%，則煙氣攜帶的石膏量從原來(lái)的2mg/Nm3減少為0.664mg/Nm3。因此吸收塔自潔凈除霧器可以大幅度溶解經(jīng)過(guò)除霧器的煙氣中的石膏和可溶性鹽，進(jìn)而減少凈煙氣中顆粒物中石膏和可溶性鹽的含量。

另溢流式篩板上方設(shè)置供水管網(wǎng)，產(chǎn)生粒徑為100μm左右的霧化水，可與煙氣中細(xì)小的粉塵和液滴進(jìn)行凝并成大液滴，進(jìn)而有利于第二、三層液滴捕集器除去。

5.4 脫硫除塵效果預(yù)測(cè)

脫硫效果預(yù)測(cè)：進(jìn)口煙氣SO2濃度5910mg/Nm3，每個(gè)部件的脫硫效率如下：第一層托盤(pán)：脫硫效率為15%，出口SO2濃度5023mg/Nm3；第一層噴淋層：脫硫效率為66%，出口SO2濃度為1708mg/Nm3；第二層噴淋層：脫硫效率為68%，出口SO2濃度為547mg/Nm3；第三層噴淋層：脫硫效率為70%，出口SO2濃度為164mg/Nm3。第二層托盤(pán)：脫硫效率為15%，出口SO2濃度為140mg/Nm3；第四層噴淋層：脫硫效率為60%，出口SO2濃度為56mg/Nm3；第五層噴淋層：脫硫效率為55%，出口SO2濃度為25mg /Nm3。

通過(guò)增設(shè)雙托盤(pán)、采用高效噴淋系統(tǒng)、設(shè)置聚流環(huán)可以大幅度提高吸收塔內(nèi)氣相兩相的傳質(zhì)效率，大幅度提高了吸收塔的脫硫效果。保證高硫分機(jī)組進(jìn)口煙氣SO2濃度在5910mg/Nm3的情況下，出口凈煙氣SO2濃度可達(dá)到超潔凈排放的要求＜35mg/Nm3。

除塵效果預(yù)測(cè)：進(jìn)口煙氣粉塵濃度30mg/Nm3，每個(gè)部件的除塵效率如下：第一層托盤(pán)：除塵效率為50%，出口粉塵濃度為15mg/Nm3；第一層噴淋層：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為13.5mg/Nm3；第二層噴淋層：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為12.15mg/Nm3；第三層噴淋層：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為10.9mg/Nm3。第二層托盤(pán)：除塵效率為50%，出口粉塵濃度為5.47mg/Nm3；第四層噴淋層：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為4.92mg/Nm3；第五層噴淋層：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為4.43mg/Nm3；煙氣自潔凈除霧器：除塵效率為10%，出口粉塵濃度為3.97mg/Nm3。

凈煙氣攜帶的石膏液滴為20mg/Nm3，經(jīng)過(guò)煙氣自潔凈除霧器稀釋和溶解后，石膏液滴的固含量為3.32%，折算固體顆粒物為0.664mg/Nm3。

因此，經(jīng)過(guò)吸收塔內(nèi)部噴淋層、雙層托盤(pán)、吸收塔自潔凈除霧器的協(xié)同處理后，出口凈煙氣的固體顆粒物的含量為3.986+0.664=4.65mg/Nm3，小于超潔凈排放要求5mg/Nm3。

6 改造后運(yùn)行結(jié)果分析

該電廠脫硫除塵一體化改造于2016年5月30日開(kāi)工，2016年7月30日封塔具備試運(yùn)行條件。2016年8月2日一次啟機(jī)成功，8月3日進(jìn)入168h調(diào)試，調(diào)試期間各新增設(shè)備運(yùn)行正常，到現(xiàn)在運(yùn)行1年多的時(shí)間，煙囪處凈煙氣CEMS測(cè)得的數(shù)據(jù)：SO2≤25mg/Nm3、固體顆粒物≤4mg/Nm3，完全符合超潔凈排放的要求。

7 結(jié)論

以某電廠二期（2×630MW）高硫鍋爐機(jī)組超潔凈排放為例，根據(jù)吸收塔脫硫除塵的機(jī)理，確定了高硫鍋爐超潔凈排放的“單塔+雙托盤(pán)+吸收塔自潔凈除霧器的脫硫除塵一體化技術(shù)”改造線路，通過(guò)理論分析和實(shí)際運(yùn)行情況，得出以下結(jié)論：

（1）雙托盤(pán)可以加快石灰石-石膏濕法脫硫反應(yīng)中的關(guān)鍵步驟②（SO2的吸收）和步驟④（CaCO3的溶解）進(jìn)而大幅度提高吸收塔的脫硫效果，同時(shí)雙托盤(pán)系統(tǒng)可以延長(zhǎng)氣液接觸的時(shí)間、增大氣液接觸的面積、提高氣液兩相的相對(duì)速度，進(jìn)而大幅度提高吸收塔對(duì)粉塵的脫除率。

（2）吸收塔自潔凈除霧器可以大幅度溶解經(jīng)過(guò)除霧器的煙氣中的石膏和可溶性鹽，減少凈煙氣中顆粒物中石膏和可溶性鹽的含量，同時(shí)使得煙氣中細(xì)小的粉塵和液滴進(jìn)行凝并成大液滴，進(jìn)而被第二、三級(jí)除霧器除去。

（3）高硫分機(jī)組采用單塔雙托盤(pán)脫硫除塵一體化技術(shù)出口凈煙氣完全達(dá)到超潔凈排放的要求。

參考文獻(xiàn)：

[1] 莊敏．某600MW燃煤機(jī)組超潔凈排放改造技術(shù)及應(yīng)用效果[J]．江蘇電機(jī)工程，2015，34（3）：78-80．

[2] 楊東月．燃煤電廠煙氣綜合凈化技術(shù)研究[D]．北京：華北電力大學(xué)，2015．

[3] 雷仲存．工業(yè)脫硫技術(shù)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001．

[4] 梁晏萱，成丹．帶托盤(pán)噴淋塔的輔助除塵性能研究[J]．重慶電力高等專(zhuān)科學(xué)校學(xué)報(bào)，2016，21（1）：51-55．

[5] 盧泓樾．燃煤機(jī)組煙氣污染物超潔凈排放研究[J]．電力科技與環(huán)保，2014，30（5）：8-11．

[6] 龔蔚成，鄧乾紅，楊景香，姚超良．脫硫吸收塔及其自潔凈煙氣除塵系統(tǒng)[P]．2016．11．29．

[7] 張?。畯?qiáng)化傳質(zhì)脫硫增效技術(shù)在火電廠超潔凈排放的應(yīng)用[J]．中國(guó)高效技術(shù)企業(yè)，2015，15：85-56．