螺桿式壓縮機(jī)碳環(huán)密封國(guó)產(chǎn)化改造

　， ， ， (中國(guó)石油 獨(dú)山子石化分公司， 新疆 獨(dú)山子　833699)

中國(guó)石油新疆獨(dú)山子石化分公司乙烯廠尾氣壓縮機(jī)(21-K-2471)為德國(guó)MAN公司提供的蒸汽透平機(jī)驅(qū)動(dòng)的單級(jí)雙螺桿壓縮機(jī)。該機(jī)組由透平機(jī)、變速箱、螺桿壓縮機(jī)組3個(gè)主要部分構(gòu)成，這3部分共用1個(gè)油系統(tǒng)。該壓縮機(jī)輸送介質(zhì)為富氫尾氣，額定質(zhì)量流量為10 025 kg/h，軸封為浮環(huán)密封，轉(zhuǎn)速3 511 r/min。自2009年運(yùn)行至今，該壓縮機(jī)共進(jìn)行了5次解體檢修，其中碳環(huán)密封更換了4次。該碳環(huán)密封為福斯公司制造，單套售價(jià)660萬(wàn)元左右。福斯碳環(huán)密封不僅價(jià)格昂貴，而且故障率高，無(wú)法滿足該設(shè)備所在裝置4 a檢修一次的要求。為了延長(zhǎng)設(shè)備平穩(wěn)運(yùn)行時(shí)間及降低設(shè)備檢維修費(fèi)，調(diào)研了國(guó)內(nèi)幾家密封廠家的生產(chǎn)和技術(shù)情況，決定對(duì)該壓縮機(jī)密封系統(tǒng)進(jìn)行改造。

1　壓縮機(jī)碳環(huán)密封結(jié)構(gòu)

單級(jí)雙螺桿壓縮機(jī)原裝配套密封為德國(guó)福斯公司生產(chǎn)的串聯(lián)式碳環(huán)密封,結(jié)構(gòu)見圖1。該密封為8級(jí)結(jié)構(gòu)，其中介質(zhì)側(cè)5級(jí)，大氣側(cè)3級(jí)，高壓端和低壓端的結(jié)構(gòu)相同，輔助系統(tǒng)為蒸汽和氮?dú)鈨杉?jí)密封。該碳環(huán)密封在驅(qū)動(dòng)和非驅(qū)動(dòng)端各有2套，結(jié)構(gòu)基本相同，僅介質(zhì)側(cè)壓蓋軸向尺寸稍有差別。

圖1　單級(jí)雙螺桿壓縮機(jī)原裝進(jìn)口碳環(huán)密封結(jié)構(gòu)

2　進(jìn)口碳環(huán)密封失效原因分析

2.1　密封失效情況

壓縮機(jī)前5次解體檢修結(jié)果表明，靜密封失效導(dǎo)致密封失效1次，動(dòng)密封失效導(dǎo)致密封失效4次。靜密封失效主要是由于O形圈選型安裝不當(dāng)造成的[1]，動(dòng)密封失效涉及原因較廣，也是影響碳環(huán)密封壽命的主要因素。在碳環(huán)密封改造之前，密封使用壽命只有一次達(dá)到了API 682—2014《離心泵和轉(zhuǎn)子泵用軸封系統(tǒng)》[2]要求的25 000 h，拆檢過(guò)程中主要發(fā)現(xiàn)以下問(wèn)題：①碳環(huán)磨損不一，單圈碳環(huán)及不同位置的各道碳環(huán)磨損量差別很大，有的碳環(huán)已經(jīng)磨損失效，而有的碳環(huán)磨損量幾乎可以忽略。②碳環(huán)補(bǔ)償彈簧經(jīng)常被聚合物限制，無(wú)法自由伸縮或彈簧補(bǔ)償量不夠。③碳環(huán)上粘附大量聚合物。

2.2　靜密封失效分析

該碳環(huán)密封靜密封方式均為O形圈密封。O形圈密封原理簡(jiǎn)單[3]，通常情況下只要材質(zhì)選用得當(dāng)、尺寸合適、安裝精準(zhǔn)就不會(huì)導(dǎo)致密封失效[4]。雖然該臺(tái)壓縮機(jī)上發(fā)生過(guò)1次O形密封圈選用不當(dāng)導(dǎo)致的密封失效，但是靜密封泄漏的可能性相對(duì)較小。選用O形密封圈時(shí)一定要考慮在不同工況及溫度下密封槽和O形密封圈的膨脹量以及輸送介質(zhì)對(duì)O形密封圈的腐蝕性[5]。

2.3　動(dòng)密封失效分析

動(dòng)密封失效是碳環(huán)密封失效的主要形式。福斯公司的碳環(huán)密封采用自動(dòng)磨損平衡技術(shù)設(shè)計(jì)[6]。當(dāng)壓縮機(jī)未開機(jī)時(shí)，碳環(huán)和軸套靜止接觸。開機(jī)后軸套隨轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的過(guò)程中，碳環(huán)和軸套自動(dòng)磨損，磨損出的間隙尺寸滿足通過(guò)的密封氣恰好能夠支撐碳環(huán)浮起，從而達(dá)到最小的間隙、最小的泄漏量和最小的密封氣消耗量。這樣的動(dòng)密封屬于浮環(huán)密封，是非常先進(jìn)的密封技術(shù)[7]，其失效往往涉及多方面的因素。結(jié)合實(shí)際檢修情況分析碳環(huán)動(dòng)密封失效的原因，主要有3點(diǎn)。

2.3.1氣膜壓力不穩(wěn)

碳環(huán)和軸套之間的密封腔體內(nèi)氣膜壓力不穩(wěn)定，會(huì)導(dǎo)致碳環(huán)浮動(dòng)異常，進(jìn)而使碳環(huán)和軸套之間上下間隙不一致，最終出現(xiàn)偏磨。出現(xiàn)這種情況主要原因是密封氣壓力波動(dòng)和安裝質(zhì)量問(wèn)題。安裝質(zhì)量主要涉及軸套的安裝對(duì)中，如果軸套沒有損傷，則壓縮機(jī)陰陽(yáng)轉(zhuǎn)子軸肩的同心度一般都符合要求，安裝時(shí)注意即可。

氣膜壓力波動(dòng)導(dǎo)致的碳環(huán)密封偏磨，可以結(jié)合圖1進(jìn)行分析。碳環(huán)密封的密封蒸汽有兩股，分別為密封氮?dú)夂兔芊庹羝Ｃ芊庹羝淖饔檬亲柚菇橘|(zhì)泄漏，密封蒸汽在碳環(huán)內(nèi)分作兩路流動(dòng)，流向分別為，①蒸汽注入口—碳環(huán)C—碳環(huán)B—碳環(huán)A—介質(zhì)側(cè)。②蒸汽注入口—碳環(huán)D—碳環(huán)E—排放口。密封氮?dú)獾淖饔檬亲柚節(jié)櫥托孤?，密封氮?dú)庠谔辑h(huán)內(nèi)分作兩路流動(dòng)，流向分別為，①氮?dú)庾⑷肟凇辑h(huán)1—潤(rùn)滑油側(cè)。②氮?dú)庾⑷肟凇辑h(huán)2—碳環(huán)3—排放口。密封氣的流向都是從高壓側(cè)流向低壓側(cè)，結(jié)合福斯公司的自動(dòng)磨損平衡技術(shù)可以推測(cè)，全新碳環(huán)密封在使用初期碳環(huán)和軸套處于接觸狀態(tài)[8]，氣體無(wú)法通過(guò)或通過(guò)量很少，隨著碳環(huán)密封使用過(guò)程的延續(xù)，從密封氣高壓側(cè)到低壓側(cè)的密封碳環(huán)逐個(gè)依次形成穩(wěn)定的密封氣膜。當(dāng)穩(wěn)定狀態(tài)的氣膜形成后，碳環(huán)和軸套就分離開來(lái)，磨損將會(huì)明顯減緩。依此進(jìn)一步推斷，低壓側(cè)的碳環(huán)磨損量應(yīng)較大[9]。

實(shí)際的碳環(huán)磨損情況與上述的技術(shù)分析推測(cè)結(jié)果并不相同。全新密封碳環(huán)厚度為9.4 mm，幾次檢修對(duì)碳環(huán)的拆解測(cè)量數(shù)據(jù)見表1。從表1可以看出，高壓一側(cè)碳環(huán)磨損量明顯較大，尤其是密封氣主入口的第一道碳環(huán)。針對(duì)檢修過(guò)程中實(shí)際測(cè)得的數(shù)據(jù)進(jìn)行進(jìn)一步的過(guò)程分析。碳環(huán)在剛開始運(yùn)行時(shí)的情況符合前述分析，表現(xiàn)為低壓側(cè)的碳環(huán)磨損量較大。但是當(dāng)所有碳環(huán)全都形成穩(wěn)定的氣膜后出現(xiàn)密封氣的壓力波動(dòng)，情況就會(huì)發(fā)生變化。最先受到影響的是高壓一側(cè)碳環(huán)和軸套之間的氣膜，它會(huì)傳遞密封氣的波動(dòng)并造成碳環(huán)損傷。密封氣壓力雖然是靠自勵(lì)閥控制，但是當(dāng)自勵(lì)閥的閥前壓力出現(xiàn)波動(dòng)時(shí)，自勵(lì)閥閥后的背壓也會(huì)隨之波動(dòng)，因此檢修時(shí)才有密封氣高壓一側(cè)碳環(huán)，尤其是主入口處的碳環(huán)磨損較快的現(xiàn)象。因此，嚴(yán)格控制密封氣壓力，包括密封氮?dú)夂兔芊庹羝麎毫?duì)延長(zhǎng)碳環(huán)密封的使用壽命至關(guān)重要。

表1　碳環(huán)解體時(shí)碳環(huán)厚度測(cè)量數(shù)據(jù)　mm

2.3.2補(bǔ)償彈簧彈性疲勞

福斯公司原裝進(jìn)口碳環(huán)密封內(nèi)部結(jié)構(gòu)及密封磨損情況見圖2。

從圖2可以看出，福斯公司設(shè)計(jì)的碳環(huán)密封有軸向的鐲形補(bǔ)償彈簧和垂直于軸向的柱形補(bǔ)償彈簧。通常碳環(huán)磨損后，碳環(huán)在補(bǔ)償彈簧的推動(dòng)下仍能保證碳環(huán)和密封座之間的間隙，維持原來(lái)的密封效果[10]。

圖2　進(jìn)口碳環(huán)內(nèi)部結(jié)構(gòu)

碳環(huán)的補(bǔ)償彈簧疲勞后，將不能提供需要的補(bǔ)償尺寸。隨著使用時(shí)間的推移，將依次出現(xiàn)碳環(huán)和密封座之間的間隙變大、密封氣的通過(guò)量變大、泄漏量增大，直至嚴(yán)重時(shí)密封失效。實(shí)際檢修過(guò)程中，每次都會(huì)發(fā)現(xiàn)彈簧補(bǔ)償失效的情況。

2.3.3工藝介質(zhì)泄漏和結(jié)焦

非正常情況下工藝介質(zhì)發(fā)生泄漏并進(jìn)入碳環(huán)密封內(nèi)部時(shí)，將會(huì)發(fā)生結(jié)焦并導(dǎo)致碳環(huán)密封浮動(dòng)異常。當(dāng)密封氣壓力較低以及碳環(huán)密封彈簧補(bǔ)償失效后，碳環(huán)密封兩側(cè)平衡壓力被打破，造成一定量的工藝介質(zhì)反躥至碳環(huán)密封腔體。這部分工藝介質(zhì)，包括所輸送的工藝氣體和潤(rùn)滑油，會(huì)在密封腔體內(nèi)部聚合結(jié)焦。

密封腔體內(nèi)部長(zhǎng)期結(jié)焦導(dǎo)致的失效密封外觀形貌見圖3和圖4。

圖3　內(nèi)部結(jié)焦后失效密封外觀形貌(一)

圖4　內(nèi)部結(jié)焦后失效密封外觀形貌(二)

3　單級(jí)雙螺桿壓縮機(jī)碳環(huán)密封國(guó)產(chǎn)化改造

3.1　國(guó)產(chǎn)化技術(shù)方案

向國(guó)內(nèi)多家密封件制造廠家技術(shù)咨詢后，通過(guò)對(duì)各家改造方案的對(duì)比，最終優(yōu)選了大連華陽(yáng)密封有限公司的改造建議。改造之后的浮環(huán)密封低壓側(cè)結(jié)構(gòu)見圖5[11]。

3.2　國(guó)產(chǎn)化技術(shù)特點(diǎn)

3.2.1自然分體式密封環(huán)

福斯公司的碳環(huán)采用自動(dòng)磨損平衡技術(shù)，一個(gè)完整的碳環(huán)由兩瓣組成，碳環(huán)接口處必須留有間隙，否則就會(huì)破壞鐲形彈簧對(duì)碳環(huán)磨損量的補(bǔ)償，使補(bǔ)償無(wú)法形成。這種搭接式結(jié)構(gòu)在接口處形成了新的泄漏點(diǎn)，并且該處的泄漏會(huì)造成碳環(huán)密封局部泄漏量大而導(dǎo)致碳環(huán)的偏磨。華陽(yáng)密封的密封環(huán)采用自然分體式結(jié)構(gòu)，碳環(huán)在接口處幾乎不存在間隙，能夠避免福斯公司搭接式碳環(huán)在接口處的泄漏。但同時(shí)碳環(huán)磨損后也是無(wú)法補(bǔ)償?shù)?，密封氣的通過(guò)量會(huì)隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸增大。針對(duì)這個(gè)問(wèn)題，華陽(yáng)密封采用更耐磨的密封組件，軸套采用特殊合金鍍層，硬度更高、耐磨性更好。此外，研磨了碳環(huán)對(duì)應(yīng)的密封座，將軸套的表面粗糙度由3.2 μm提高至1.6 μm，軸向竄動(dòng)允差由0.3 mm降至0.2 mm，提高了金屬件的平整度，使碳環(huán)與金屬座的貼合更緊密，減少碳環(huán)的磨損，提高其使用壽命。

圖5　改造后浮環(huán)密封低壓側(cè)方案

3.2.2柱形彈簧改進(jìn)

調(diào)整了碳環(huán)柱形彈簧的側(cè)向彈簧力及其金屬座的貼合面積。調(diào)整后，一方面使碳環(huán)在工作狀態(tài)時(shí)保持與金屬座的貼合，形成端面接觸，阻止端面泄漏，另一方面增加了碳環(huán)的浮動(dòng)性，使碳環(huán)與軸徑方向始終保持微小的間隙，從而減少了碳環(huán)的磨損[12]，具體可參考碳環(huán)內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖(圖2)。福斯密封和華陽(yáng)密封對(duì)于圖2中泄漏途徑A的密封應(yīng)用了相同的原理，均借助柱形彈簧擠壓碳環(huán)緊密貼合密封座來(lái)阻止泄漏。華陽(yáng)密封此次改進(jìn)主要包括通過(guò)增大柱形彈簧的彈力來(lái)提高碳環(huán)的貼緊力，增大彈簧的直徑使彈力更加均勻地分布在碳環(huán)上，避免碳環(huán)和密封座的偏磨。

3.2.3碳環(huán)內(nèi)部動(dòng)壓槽改進(jìn)

碳環(huán)內(nèi)部動(dòng)壓槽增加動(dòng)壓效果，使碳環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)浮動(dòng)效果更佳，使用壽命更長(zhǎng)。碳環(huán)內(nèi)部動(dòng)壓槽的改進(jìn)主要是為了減少圖2中泄漏途徑B的泄漏并改善碳環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的浮動(dòng)效果[13]。福斯密封和華陽(yáng)密封對(duì)于圖2中泄漏途徑B應(yīng)用了相同的密封原理，即通過(guò)鐲形彈簧來(lái)提供預(yù)緊力。當(dāng)鐲形彈簧的彈力和密封蒸汽通過(guò)泄漏途徑B時(shí)產(chǎn)生的浮力動(dòng)態(tài)平衡時(shí)，碳環(huán)密封處于穩(wěn)定狀態(tài)工作，不同的是華陽(yáng)密封在與軸套接觸的碳環(huán)端面上刻了動(dòng)壓槽，可以保證只有少量氣體通過(guò)時(shí)碳環(huán)仍能保持正常浮動(dòng)，保證碳環(huán)和軸套不接觸。此外，刻了動(dòng)壓槽的碳環(huán)在平穩(wěn)運(yùn)行時(shí)碳環(huán)和軸套的間隙更小，密封蒸汽消耗量也小。

3.2.4碳環(huán)防旋轉(zhuǎn)改進(jìn)

密封環(huán)旋轉(zhuǎn)對(duì)華陽(yáng)密封和福斯密封的影響不同。華陽(yáng)分體式碳環(huán)密封中組成同一個(gè)密封圈的2個(gè)碳環(huán)接口是緊密接觸的，縫隙很小。福斯公司采用自動(dòng)磨損平衡技術(shù)的碳環(huán)密封中組成同一個(gè)密封圈的2個(gè)碳環(huán)接口縫隙很大，而且只有保持一定的縫隙才能實(shí)現(xiàn)磨損補(bǔ)償，通過(guò)縫隙泄漏的密封氣體量也較大。因此，福斯密封必須保持碳環(huán)接口錯(cuò)位，受碳環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)的影響更大。

華陽(yáng)密封改進(jìn)了碳環(huán)的防旋轉(zhuǎn)方式，使其在設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)受到的沖擊力更小，降低其磨損。碳環(huán)的轉(zhuǎn)動(dòng)主要發(fā)生在壓縮機(jī)開、停機(jī)過(guò)程中，此時(shí)碳環(huán)密封尚未形成穩(wěn)定的軸向力和徑向力，密封蒸汽通過(guò)圖2中的泄漏途徑A和B時(shí)都會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)方向上的力。改造后的碳環(huán)密封泄漏量減少，就相當(dāng)于密封蒸汽波動(dòng)的瞬時(shí)受力減小了。此外，改造后在碳環(huán)密封主要泄漏途徑B對(duì)應(yīng)的碳環(huán)密封端面刻了動(dòng)壓環(huán)，可以分解、抵消此方向泄漏產(chǎn)生的力，從而減少碳環(huán)密封的旋轉(zhuǎn)。

3.2.5密封材料升級(jí)

碳環(huán)改用優(yōu)質(zhì)進(jìn)口石墨材料，輔助密封圈改用全氟醚橡膠圈。該石墨材料具有強(qiáng)度高、自潤(rùn)滑性好及耐高溫的特點(diǎn)。全氟醚O形圈可以有效避免介質(zhì)腐蝕。

4　單級(jí)雙螺桿壓縮機(jī)密封國(guó)產(chǎn)化改造效果

4.1　模擬試驗(yàn)效果

采用大連華陽(yáng)密封的碳環(huán)密封設(shè)計(jì)分析軟件對(duì)改造后的碳環(huán)密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及性能進(jìn)行了預(yù)測(cè)。預(yù)測(cè)結(jié)果為結(jié)合了傳熱學(xué)[14]和計(jì)算流體力學(xué)CFD[15]，通過(guò)耦合求解得到的理論計(jì)算值。模擬分析的初始輸入條件為，溫度50 ℃、高壓側(cè)壓力135 kPa(A)、低壓側(cè)壓力101.3 kPa(A)、轉(zhuǎn)速3 511 r/min、介質(zhì)為氮?dú)?、密封型式為H259-3400。模擬預(yù)測(cè)獲得的華陽(yáng)密封的試驗(yàn)壓力分布、試驗(yàn)溫度分布、密封端面流體膜分布[16]分別見圖6～圖8。

圖6　華陽(yáng)密封試驗(yàn)壓力沿軸向長(zhǎng)度分布

圖7　華陽(yáng)密封試驗(yàn)溫度沿軸向長(zhǎng)度分布

圖8　華陽(yáng)密封密封端面流體膜厚分布云圖

圖6為3級(jí)碳環(huán)密封的壓力分布，即沿軸向從高壓側(cè)135 kPa到低壓側(cè)大氣壓的壓力分布圖，圖6、圖7主要顯示了華陽(yáng)密封在給定工況下的性能。

圖8為內(nèi)部開動(dòng)壓槽后單級(jí)碳環(huán)的膜厚分布云圖，顯示了密封環(huán)內(nèi)部開動(dòng)壓槽后單級(jí)碳環(huán)的性能變化，開動(dòng)壓槽后可降低接觸比壓，從而減少碳環(huán)與軸套磨損，提高碳環(huán)壽命。

總泄漏量(標(biāo)準(zhǔn)狀況下)隨時(shí)間變化曲線見圖9。圖9表明，國(guó)產(chǎn)化碳環(huán)密封可以滿足本生產(chǎn)裝置對(duì)碳環(huán)密封使用條件的要求，效果較好。

4.2　實(shí)際應(yīng)用效果

2016-10，對(duì)獨(dú)山子石化苯乙烯裝置尾氣壓縮機(jī)進(jìn)行了改造試驗(yàn)。實(shí)際使用效果表明，實(shí)測(cè)的密封泄漏量與模擬分析的小流量非常接近，試驗(yàn)290 min密封最大泄漏量3.8 m3/h，開機(jī)后48 h，根據(jù)密封蒸汽排放量測(cè)算泄漏量小于4 m3/h。初步判斷，可以借助密封模擬分析軟件預(yù)知設(shè)計(jì)密封參數(shù)，如泄漏量、升溫、氣膜厚度變化時(shí)的密封效果。

圖9　運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)華陽(yáng)密封總泄漏量隨時(shí)間變化曲線

5　結(jié)語(yǔ)

獨(dú)山子石化公司苯乙烯裝置尾氣壓縮機(jī)碳環(huán)密封國(guó)產(chǎn)化改造基本達(dá)到了預(yù)期的效果。國(guó)產(chǎn)化改造后，檢修費(fèi)用明顯減低，成套進(jìn)口密封售價(jià)660萬(wàn)元左右[17]，改造后的成套密封售價(jià)不到300萬(wàn)元。模擬預(yù)測(cè)的密封泄漏量非常接近實(shí)測(cè)值，可以相對(duì)準(zhǔn)確地預(yù)知設(shè)計(jì)密封參數(shù)，如泄漏量、升溫、氣膜厚度變化時(shí)的密封效果。改造之后的碳環(huán)密封能否達(dá)到4 a一修的目標(biāo)還有待進(jìn)一步的考察。

參考文獻(xiàn)：

[1]O型圈標(biāo)準(zhǔn)：GB 1235—76[S].

O ring standard：GB 1235—76 [S].

[2]離心泵和轉(zhuǎn)子泵用軸封系統(tǒng)：API 682—2014[S].

Shaft seal system for centrifugal pump and rotary pump：API 682—2014[S].

[3]周劍鋒.機(jī)械密封中的熱流體動(dòng)力效應(yīng)研究[D].南京：南京工業(yè)大學(xué)，2006.

ZHOU J F. Study on thermal hydrodynamic effect in mechanical seal [D]. Nanjing：Nanjing University of Technology，2006.

[4]袁代紅.天然氣壓縮機(jī)干氣密封系統(tǒng)故障研究與對(duì)策[D].成都：四川大學(xué)，2004.

YUAN D H. Research and countermeasures of natural gas compressor dry gas sealing system failure [D].Chengdu：Sichuan University，2004.

[5]肖紀(jì)美，曹楚南.材料腐蝕學(xué)原理[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.

XIAO J M，CAO C N. Material corrosion principles[M].Beijing：Chemical Industry Press，2002.

[6]劉家浚.材料磨損原理及其耐磨性[M].北京：清華大學(xué)出版社，1993.

LIU J J. Material wear principle and wear resistance [M].Beijing：Tsinghua University Press，1993.

[7]蔣小文.螺旋槽干氣密封數(shù)值模擬及其槽形參數(shù)優(yōu)化[D].南京：南京工業(yè)大學(xué)，2004.

JIANG X W. The numerical simulation of spiral groove dry gas seal and its groove parameter optimization [D].Nanjing：Nanjing University of Technology，2004.

[8]王和順.干氣密封運(yùn)行狀態(tài)穩(wěn)定性的研究[D].成都：西南交通大學(xué),2006.

WANG H S. Study on the stability of dry gas seal operating state [D].Chengdu ：Southwest Jiaotong University，2006.

[9]韓德源.浮環(huán)密封在石油化工離心壓縮機(jī)中的應(yīng)用[J].化工機(jī)械，1992(6)：47-53.

HAN D Y. Application of floating ring seal in a centrifugal compressor in petrochemical industry [J]. Chemical Engineering & Machinery，1992(6)：47-53.

[10] 趙彥濱.壓縮機(jī)動(dòng)態(tài)檢測(cè)與故障預(yù)測(cè)分析[D].北京：北京化工大學(xué)，2004.

ZHAO Y B. Compressor dynamic detection and fault prediction analysis [D]. Beijing：Beijing University of Chemical Technology，2004.

[11] 華陽(yáng)密封有限公司.獨(dú)山子苯乙烯裝置尾氣壓縮機(jī)21-K-2471碳環(huán)密封國(guó)產(chǎn)化說(shuō)明[Z].大連：華陽(yáng)密封有限公司，2014.

Huayang Sealing Limited Company. The localization instruction of the carbon ring seal for the reclaim compressor 21-K-2471 in Dushanzi styrene plant [Z]. Dalian：Huayang Sealing Limited Company，2014.

[12] 翟玉生，李安，張金中.應(yīng)用摩擦學(xué)[M].青島：中國(guó)石油大學(xué)出版社，1996.

ZHAI Y S，LI A，ZHANG J Z .Applied Tribology [M]. Qingdao：China University of Petroleum Press，1996.

[13] 華陽(yáng)密封有限公司.苯乙烯壓縮機(jī)浮環(huán)密封低壓端方案[Z].大連：華陽(yáng)密封有限公司，2014.

Huayang Sealing Limited Company. The scheme of the floating ring seal in the low pressure end [Z].Dalian：Huayang Sealing Limited Company,2014.

[14] 趙鎮(zhèn)南.傳熱學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2008.

ZHAO Z N. Heat transfer [M].Beijing：Higher Education Press，2008.

[15] 張兆順，崔桂香.流體力學(xué)(第3版)[M].北京：清華大學(xué)出版社，2015.

ZHANG Z S，CUI G X. Fluid mechanics(3rd ed)[M]. Beijing：Tsinghua University Press，2015.

[16] 梅鳳翔.工程力學(xué)(上冊(cè))[M].北京：高等教育出版社，2003.

MEI F X. Engineering mechanics (Part 1) [M]. Beijing：Higher Education Press，2003.

[17] 獨(dú)山子石化公司.苯乙烯裝置備件價(jià)格清單[Z].2012.

Dushanzi Petrochemical Corporation. The spare parts price list of the styrene unit [Z].2012.