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    兩端開(kāi)口式新型保溫承重砌塊砌體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

    2018-03-09 03:38:30王劍溫佳斌孫莉孫偉民劉青
    新型建筑材料 2018年1期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)墻砌塊砌體

    王劍 ,溫佳斌 ,孫莉 ,孫偉民 ,劉青

    (1.江蘇農(nóng)林職業(yè)技術(shù)學(xué)院,江蘇 句容 212400;2.南京工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,江蘇 南京 210009)

    0 引言

    兩端開(kāi)口式新型保溫承重砌塊具有既節(jié)能、又承重、經(jīng)濟(jì)性等特點(diǎn),可以替代普通黏土磚的使用,對(duì)建設(shè)新農(nóng)村具有積極的促進(jìn)作用,符合當(dāng)代建筑環(huán)保節(jié)能的要求。

    為進(jìn)一步研究該類開(kāi)口式新型保溫承重砌塊砌體的基本力學(xué)性能,通過(guò)對(duì)兩端開(kāi)口式新型保溫承重砌塊砌體抗壓試驗(yàn),考察新型保溫承重砌塊砌體的受壓性能和極限承載力,分析砌體的受壓變形和破壞特征;通過(guò)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,借鑒現(xiàn)有規(guī)范里有關(guān)抗壓強(qiáng)度的計(jì)算公式,推導(dǎo)出在一定范圍內(nèi)適用于該類新型保溫承重砌塊砌體抗壓強(qiáng)度的計(jì)算公式,從而為該新型保溫承重砌塊在工程實(shí)際中的推廣應(yīng)用和相關(guān)規(guī)程的制定與編寫(xiě)提供一定的參考依據(jù)。

    1 試驗(yàn)

    1.1 原材料

    本試驗(yàn)使用的砌塊均由蘇州世好建材新技術(shù)工程有限公司生產(chǎn)。

    內(nèi)墻主砌塊:尺寸為400 mm×190 mm×200 mm,輔助砌塊尺寸為197 mm×190 mm×200 mm,壁厚a=35 mm,內(nèi)墻主砌塊肋、壁、孔型尺寸見(jiàn)圖1。根據(jù)GB/T 4111—2013《混凝土砌塊和磚試驗(yàn)方法》,測(cè)得內(nèi)墻砌塊的抗壓強(qiáng)度為7.8 MPa。

    圖1 內(nèi)墻主砌塊尺寸

    外墻主砌塊:尺寸為400 mm×260 mm×200 mm,輔助砌塊尺寸為197 mm×260 mm×200 mm。外墻砌塊由承重部分和外保溫層兩部分組成。承重部分尺寸為400 mm×190 mm×200 mm;保溫層厚c=70 mm,槽型孔b=10 mm,用作插隔聲、隔熱材料,槽型孔自上而下逐漸變厚,外墻主砌塊肋、壁、孔型尺寸見(jiàn)圖2。根據(jù)GB/T 4111—2013,測(cè)得外墻砌塊的抗壓強(qiáng)度為9.2 MPa。

    圖2 外墻主砌塊尺寸

    薄層砂漿:外購(gòu)。根據(jù)GB/T 50129—2011《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》、JGJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》,測(cè)得薄層砂漿的抗壓強(qiáng)度為16.2 MPa。

    普通砂漿:自配。根據(jù) GB/T50129—2011、JGJ/T70—2009,測(cè)得普通砂漿的抗壓強(qiáng)度為11.8 MPa。

    1.2 試件制作

    根據(jù)GB/T 50129—2011的要求,試驗(yàn)所用試件均由五皮砌塊交錯(cuò)砌筑而成,試件均砌筑在經(jīng)過(guò)找平的剛性墊板上??箟涸囼?yàn)共制作5組砌筑試件,每組6件,共30件。內(nèi)墻薄層砂漿試件長(zhǎng)度為600 mm、寬度為190 mm、高度為1015 mm。不同試件的具體尺寸及構(gòu)造見(jiàn)表1,內(nèi)墻薄層砂漿試件如圖3所示。

    表1 試件具體尺寸及構(gòu)造

    圖3 內(nèi)墻薄層砂漿試件

    1.3 加載裝置

    試驗(yàn)采用100 t手動(dòng)千斤頂,HRB-4型100 t拉壓力傳感器,試驗(yàn)加載裝置見(jiàn)圖4。

    圖4 砌體抗壓試驗(yàn)裝置

    2 試驗(yàn)過(guò)程及結(jié)果分析

    2.1 砌體破壞形態(tài)分析(見(jiàn)圖5)

    圖5 砌塊砌體破壞形態(tài)

    由圖5(a)可見(jiàn),與普通混凝土砌塊砌體相似,內(nèi)墻薄層砂漿砌體試件從初始加載到破壞的過(guò)程大致可分為裂縫產(chǎn)生、裂縫發(fā)展和試件破壞3個(gè)階段,基本上都是砌體延著豎向灰縫處形成由上到下的通長(zhǎng)主裂縫,將試件分隔為幾個(gè)獨(dú)立的部分,試件最終破壞。

    由圖5(b)可見(jiàn),外墻薄層砂漿砌體試件的初始裂縫出現(xiàn)在砌體側(cè)面沿承重部分和保溫部分的交匯處,最終砌體的外保溫層部分與承重部分脫開(kāi),試件破壞,此時(shí)砌體承重部分正立面出現(xiàn)明顯的延豎向灰縫向兩端延伸的裂縫,同時(shí)砌體側(cè)面橫向肋處也存上下通長(zhǎng)的裂縫。

    由圖5(c)可見(jiàn),內(nèi)墻普通砂漿砌體試件的破壞形態(tài)與內(nèi)墻薄層砂漿砌體相似,砌體延著豎向灰縫向上下端延伸形成上下貫通裂縫,最終試件破壞。但內(nèi)墻薄層砂漿砌體破壞時(shí)被壓垮或者局部塊體掉落的數(shù)量較少,說(shuō)明內(nèi)墻薄層砂漿砌體的整體性更好。

    2.2 砌體力學(xué)性能分析

    各試件開(kāi)裂荷載、極限荷載以及計(jì)算得到的抗壓強(qiáng)度、均方差及變異系數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 各試件的力學(xué)性能分析

    由表2可見(jiàn):

    (1)外墻薄層砂漿砌體抗壓強(qiáng)度比內(nèi)墻薄層砂漿砌體抗壓強(qiáng)度高39%,說(shuō)明外墻砌塊外保溫部分一方面對(duì)外墻承重部分起到了約束作用,另一方面使得受壓部分的應(yīng)力向保溫層擴(kuò)散,因此提高了外墻砌塊砌體的強(qiáng)度。

    (2)內(nèi)墻薄層砂漿砌體抗壓強(qiáng)度比內(nèi)墻普通砂漿砌體高16%,考慮到2種砂漿強(qiáng)度的差別,轉(zhuǎn)換成同一強(qiáng)度條件下進(jìn)行對(duì)比,根據(jù)GB 50003—2011《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》公式(2-2)換算后,內(nèi)墻薄層砂漿砌體的抗壓強(qiáng)度比內(nèi)墻普通砂漿砌體的抗壓強(qiáng)度提高5.5%,說(shuō)明減小砌體砂漿層厚度可以提高砌體的抗壓強(qiáng)度。

    2.3 內(nèi)墻抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式

    施楚賢[1]《砌體結(jié)構(gòu)》中采用的英國(guó)計(jì)算公式如下:

    式中:fm——砌體抗壓強(qiáng)度平均值,MPa;

    f1——砌塊抗壓強(qiáng)度平均值,MPa;

    f2——砂漿抗壓強(qiáng)度平均值,MPa。

    此公式忽略了f2=0時(shí)的極限狀態(tài),顯然考慮不夠全面,存在一定的問(wèn)題。

    GB 50003—2011規(guī)定,砌體軸心抗壓強(qiáng)度平均值主要與砌塊抗壓強(qiáng)度和砂漿抗壓強(qiáng)度有關(guān),砌體軸心抗壓強(qiáng)度平均值采用下式計(jì)算:

    式中:k1——與砌塊類別有關(guān)的參數(shù);

    α——與砌塊高度及砌體類別有關(guān)的參數(shù);

    k2——與砂漿抗壓強(qiáng)度有關(guān)的修正系數(shù)。

    用英國(guó)公式計(jì)算內(nèi)墻薄層砂漿砌體的抗壓強(qiáng)度為3.75 MPa,與試驗(yàn)得出的抗壓強(qiáng)度均值3.56 MPa相差5%,兩者較為符合;按GB 50003—2011公式求得的強(qiáng)度為5.79 MPa,與試驗(yàn)結(jié)果相差63%,兩者強(qiáng)度值偏差較大。

    按GB 50003—2011計(jì)算抗壓強(qiáng)度偏差較大的原因,一方面是由砌塊縱橫肋交匯處的通長(zhǎng)圓孔所引起,圓孔的內(nèi)部直徑達(dá)到40 mm,砌體受壓時(shí)在此處較易形成應(yīng)力集中,圓孔的空洞率削弱了這些關(guān)鍵部位的抗壓能力,整個(gè)砌塊砌體的整體性降低,對(duì)此在試驗(yàn)中也有所體現(xiàn)(破壞形態(tài)見(jiàn)圖6)。另一方面,普通混凝土砌塊一般有3條橫肋,而新型混凝土砌塊只有2條橫肋,降低了新型砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度。

    圖6 圓孔處受壓破壞形態(tài)

    從圖6可以發(fā)現(xiàn),在砌塊受壓破壞時(shí),中間部分較為完整,而從4個(gè)圓孔往外則基本全部掉落;砌體試件受壓破壞時(shí),內(nèi)部八邊形空洞的中間4個(gè)角均出現(xiàn)通長(zhǎng)裂縫,且這4條裂縫又與肋上圓孔連接,此處在受壓時(shí)應(yīng)力較為集中,降低了橫向肋的抗壓作用,導(dǎo)致了破壞荷載的降低。

    由于α是與砌塊高度及砌體類別有關(guān)的系數(shù),新型保溫承重砌塊的高度與普通混凝土空心砌塊接近且類別相同,故α=0.9;k2是與砂漿強(qiáng)度有關(guān)的修正系數(shù),k2=1.0;本試驗(yàn)中薄層砂漿的平均抗壓強(qiáng)度f(wàn)2=16.2 MPa>10 MPa,故砌體的抗壓強(qiáng)度均值應(yīng)乘修正系數(shù)(1.1-0.01f2);將上述參數(shù)代入式(2)求得k1,取平均值k1=0.29。GB 50003—2011中推薦 k1=0.46,根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)得到的k1值小于規(guī)范推薦的值。因此,考慮安全要求,砌體的平均抗壓強(qiáng)度值應(yīng)按回歸式(3)計(jì)算:

    按式(3)計(jì)算的砌體軸心平均抗壓強(qiáng)度值與試驗(yàn)值的比較見(jiàn)表3。從表3可以得出:按式(3)計(jì)算的各組砌塊砌體抗壓強(qiáng)度平均值與試驗(yàn)值接近,誤差都在10%以內(nèi),計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合,說(shuō)明回歸得到的公式(3)比較合理。

    表3 砌體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值與回歸公式計(jì)算值的比較

    3 砌體受壓性能數(shù)值模擬

    3.1 有限元單元模型建立及加載方式

    利用ABAQUS建模,使用分離模型,把砌塊和砂漿分別建模,不考慮塊體與砂漿之間的相對(duì)位移,模擬砌塊與砂漿之間的作用和砌體破壞機(jī)理。對(duì)尺寸為1015 mm×600 mm×190 mm的內(nèi)墻砌塊砌體與尺寸為1015 mm×600 mm×260 mm的外墻砌塊砌體建模分析[2-6],網(wǎng)格尺寸定為20 mm。試件的三維模型如圖7、8所示。

    內(nèi)外墻砌體模型底面均采取固結(jié)約束,對(duì)于內(nèi)墻砌體模型,直接將荷載加在頂面,取值7.5 MPa;對(duì)于外墻砌體模型,將荷載加在頂面的50 mm厚的剛性墊板上,剛性墊板寬190 mm,置于外墻的承重部位,取值5.0 MPa。

    圖7 內(nèi)墻砌體三維模型

    圖8 外墻砌體三維模型

    3.2 有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比

    經(jīng)有限元分析的內(nèi)、外墻砌塊砌體在軸心壓力作用下的模型云圖分別見(jiàn)圖9、圖10。正號(hào)為拉應(yīng)力,負(fù)號(hào)為壓應(yīng)力。

    圖9 內(nèi)墻模型云圖

    圖10 外墻模型云圖

    由圖9可知,內(nèi)墻砌塊砌體軸心受壓的最大應(yīng)力主要分布在豎向灰縫和沿豎向灰縫方向的上、下兩皮的砌塊處,砌體受壓試驗(yàn)主要破壞形態(tài)是延豎向灰縫形成上下貫通的主裂縫,其次中間肋處的Y軸向拉應(yīng)力也較大[見(jiàn)圖9(d)],試驗(yàn)中也出現(xiàn)砌體窄側(cè)面中間部分豎向通長(zhǎng)裂縫的破壞模式。

    由圖10可知,外墻砌塊砌體軸向受壓承重部分的正面最大壓應(yīng)力分布情況與內(nèi)墻砌塊砌體相似。從側(cè)向應(yīng)力分布圖10(e)可以看出:(1)外墻外保溫層也參與了砌體的軸向抗壓,頂部壓應(yīng)力逐漸分散到外保溫部分(試驗(yàn)中外墻砌塊砌體抗壓強(qiáng)度較內(nèi)墻高39%);(2)保溫層與承重部分交匯處的拉應(yīng)力較大(試驗(yàn)中外墻砌塊砌體破壞時(shí)外保溫層與承重部分之間形成通長(zhǎng)裂縫,整體剝離),由此可見(jiàn),有限元的模擬較為符合記錄下的試驗(yàn)現(xiàn)象,結(jié)果比較接近。采用ABAQUS對(duì)新型保溫承重砌塊砌體進(jìn)行了非線性分析對(duì)于砌體的受壓性能有一定的參考意義。

    4 結(jié)論

    (1)與普通混凝土砌塊砌體破壞類似,新型保溫承重砌塊內(nèi)外墻砌體的破壞都是沿著豎向灰縫處形成由上到下貫通的主裂縫,將試件分隔為幾個(gè)獨(dú)立的部分,試件最終破壞。

    (2)外墻砌塊砌體的初始裂縫出現(xiàn)在砌體側(cè)面沿承重部分和保溫部分的交匯處,最終砌體的外保溫部分與承重部分脫開(kāi),試件破壞,同時(shí)砌體側(cè)面橫向肋處也存上下貫通的裂縫。

    (3)外墻砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度高于內(nèi)墻砌塊砌體,外墻保溫部分對(duì)外墻砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度有提高作用。

    (4)與普通砂漿相比,薄層砂漿在減少材料使用的同時(shí),增強(qiáng)了砌體的抗壓強(qiáng)度。

    (5)參考現(xiàn)有公式,通過(guò)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的非線性回歸分析,提出了該類新型保溫承重砌塊砌體在一定范圍內(nèi)適用的抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式,與實(shí)測(cè)試驗(yàn)結(jié)果基本吻合。

    (6)通過(guò)有限元軟件建立模型,模擬砌體軸心受壓過(guò)程,得到了砌體受壓時(shí)的應(yīng)力分布云圖,有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)得出的結(jié)果比較接近。通過(guò)觀察具體的應(yīng)力分布情況,可為砌體的最大應(yīng)力部位和薄弱部位的改進(jìn)提供參考。

    [1] 施楚賢.砌體結(jié)構(gòu)[M].武漢:武漢工業(yè)大學(xué)出版社,1992.

    [2] 丁帥,孫偉民,郭樟根,等.再生混凝土小型空心砌塊砌體基本力學(xué)性能研究[J].新型建筑材料,2010(4):38-40.

    [3] 趙曉敏,葉燕華,魏威,等.自保溫混凝土砌塊砌體抗壓及抗剪性能試驗(yàn)研究[J].新型建筑材料,2010(11):25-28.

    [4] 彭程,葉燕華,趙曉敏,等.新型自保溫混凝土砌塊砌體彈性模量的試驗(yàn)研究[J].新型建筑材料,2012(9):45-48.

    [5] 劉濤,楊鳳鵬.精通ANSYS[M].北京:清華大學(xué)出版社,2002:259-264.

    [6] 胡國(guó)良,任繼文.ANSYS11.0有限元分析入門(mén)與提高[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,2009.

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