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    污泥-稻殼混燒灰膠凝性浸出試驗研究

    2018-03-08 07:46:49繆劍鋒胡振華張登峰薛永杰
    交通科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:灰渣凈漿膠凝

    繆劍鋒 胡振華 張登峰,3 王 晨 周 逸 薛永杰

    (1.廣東冠粵路橋有限公司 廣州 511400; 2.武漢理工大學(xué)硅酸鹽建筑材料國家重點實驗室 武漢 430070;3.武漢工大土木工程檢測公司 武漢 430070)

    在混燒過程中,原材料中大量的重金屬富集在灰渣中,因此若灰渣不經(jīng)處置即堆放或者丟棄將引起嚴(yán)重的環(huán)境問題。隨著經(jīng)濟發(fā)展和環(huán)保意識的提高,混燒灰渣“資源化”引起行業(yè)廣泛的興趣和關(guān)注?;以馁Y源化利用必須綜合考慮市場適宜性和環(huán)境安全性兩方面,在經(jīng)濟效益最大化和環(huán)境風(fēng)險最小化中尋求最佳平衡點。

    目前來看,污泥-稻殼的混燒處置具有廣闊前景,然而混燒灰中重金屬含量較高,且具有生態(tài)毒性。當(dāng)以混燒灰渣作為原料進(jìn)行復(fù)合膠凝材料的開發(fā)時,需重點關(guān)注混燒灰渣對膠凝材料抗壓強度、抗凍融性能及環(huán)境性能的影響,這類研究將為混燒灰基復(fù)合膠凝材料的應(yīng)用、改進(jìn)及推廣提供理論指導(dǎo)[1-3]。此外耐久性能也是膠凝材料的重要指標(biāo),且耐久性能和重金屬的浸出行為有密切聯(lián)系。因此混燒灰對于材料長期穩(wěn)定性以及長期穩(wěn)定性與環(huán)境性能的相互關(guān)系也是研究重點。

    在眾多膠凝材料的長期病害中,凍融破壞為最主要誘因之一。綜合前人對于膠凝材料的抗凍融性能的研究成果[4-7],可知凍融作用可降低材料的力學(xué)強度。因此,本文主要針對不同混燒灰的膠凝性開展研究工作,并探討制備的膠凝材料的強度與抗凍融特性。

    1 實驗儀器及測定方法

    1.1 原材料

    本實驗所用的水泥是華新牌P.C 32.5級普通復(fù)合硅酸鹽水泥,其主要化學(xué)成分見表1。

    表1 水泥的化學(xué)成分 %

    1.2 凈漿凝結(jié)時間測定

    凝結(jié)時間的測定按國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T1346-2011進(jìn)行,向水泥中加入標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量,慢攪120 s,停15 s,快攪120 s,制得凈漿,裝模刮平,放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護箱內(nèi)養(yǎng)護。從加水?dāng)嚢杵?,至維卡儀試針沉入凈漿中距底板4±1 mm時所需時間為初凝時間;至指針沉入凈漿0.5 mm時所需時間為終凝時間。

    1.3 水化熱測定

    本文用微量熱儀C80(SETARAM Company, France)同步監(jiān)測水泥漿體在水化過程中的發(fā)熱量,測試溫度為30 ℃,測試時間為168 h。

    2 凈漿的制備及連續(xù)實驗設(shè)計

    1) 為測定污泥-稻殼混燒灰渣基復(fù)合膠凝材料的力學(xué)性能,按表2中的配比分別制備凈漿試塊(40 mm×40 mm×40 mm),并于恒溫恒濕養(yǎng)護箱中養(yǎng)護(20 ℃,97%相對濕度)至設(shè)定齡期3,7,28 d。

    2) 將不同齡期的凈漿試件進(jìn)行抗壓強度的測試,抗壓強度的測定方法參考GB/T 17671-1999 《水泥膠砂強度檢驗方法》。

    3) 將測試完28 d抗壓強度的凈漿試塊破碎,并置于酒精中中止水化,60 ℃烘干后過9.5 mm孔徑的篩,收集篩下部分進(jìn)行3步TCLP浸出實驗。

    4) 按1)中成型方法制備凈漿試塊,養(yǎng)護28 d后在60 ℃的恒溫烘箱中烘干。將干化后的樣品放入定量的去離子水中(水固比為20∶1 ml/g),并置于20 ℃環(huán)境下。待試塊恒重后裝入密封袋放入冷凍設(shè)備(-18 ℃)中冷凍4 h,將冷凍后的試塊重新放入20 ℃的去離子水中解凍4 h,這一系列過程稱為1次凍融循環(huán)。將經(jīng)過5次及10次凍融循環(huán)的試塊進(jìn)行抗壓強度測試,并計算抗壓強度損失率。

    抗壓強度損失率=

    表2 材料配比及編號

    注:C表示水泥;H表示污泥-稻殼混燒灰;W表示污泥焚燒灰。

    3 實驗測試結(jié)果及分析

    3.1 凝結(jié)時間

    表3列舉了部分不同混燒灰摻量下復(fù)合膠凝材料的凝結(jié)時間。

    表3 混燒灰摻量對凝結(jié)時間的影響

    注:“/”前數(shù)值為試驗數(shù)據(jù)最高值,后數(shù)值為試驗數(shù)據(jù)最低值。

    由表3可知,隨著混燒灰摻量的增加,膠凝材料的凝結(jié)時間呈增加趨勢,這是因為混燒灰中Al,Si含量高而Ca含量低,其水化活性遠(yuǎn)低于水泥。且當(dāng)混燒灰摻量不超過30%時,混燒灰基復(fù)合膠凝材料的凝結(jié)時間均滿足GB175-2007 《通用硅酸鹽水泥》中對復(fù)合硅酸鹽水泥的要求,標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定復(fù)合硅酸鹽水泥初凝時間不小于45 min,終凝時間不大于600 min。且在同等摻比的條件下,含H的復(fù)合膠凝材料的凝結(jié)時間顯然長于含W的復(fù)合膠凝材料。這主要是由于混燒灰H殘余了大量的稻殼多孔結(jié)構(gòu),比表面積更大,因此以H制備膠凝材料時需水量更大。

    總體來說,根據(jù)凝結(jié)時間的要求,在開發(fā)復(fù)合膠凝材料時,混燒灰的摻量不宜超過30%,同時為盡可能消納混燒灰,本章后續(xù)研究均以混燒灰的替代量為30%的復(fù)合膠凝材料為研究對象。

    3.2 抗壓強度

    圖1為不同試件(W3C7,H3C7,C10)不同養(yǎng)護齡期(7,28 d)的抗壓強度。以C10為參比物,評價混燒灰的加入對膠凝材料的抗壓強度的影響。

    圖1 不同齡期的抗壓強度

    由圖1可見,混燒灰的加入明顯降低了凈漿早期的抗壓強度。C10的3 d強度為7.3 MPa,H3C7和W3C7的3 d抗壓強度分別為5.9 MPa和4.1 MPa,相比C10分別降低了19.9%和43.8%。這是由于在水化階段早期,混燒灰僅作為惰性物質(zhì)參與水化反應(yīng),并未發(fā)生明顯的化學(xué)反應(yīng)。

    由圖1可知,混燒灰的火山灰活性在120~130 h才會被激發(fā)。經(jīng)過7 d水化后,W3C7的抗壓強度略小于C10,而H3C7抗壓強度超過C10。相對3 d抗壓強度來說,復(fù)合膠凝材料7 d抗壓強度的大幅增加主要是由于火山灰效應(yīng)及二次C-S-H的生成。我們除了可由水化放熱曲線推測火山灰反應(yīng)的發(fā)生,由水泥體中不同齡期的CH含量的比較也可推測出類似結(jié)論。并且相較初始C-S-H,二次C-S-H的抗壓強度更大。通過28 d的養(yǎng)護,抗壓強度的排序為:H3C7>C10>W3C7,該強度排列順序很好地印證了根據(jù)礦物組分及微觀結(jié)構(gòu)對固結(jié)體抗壓強度的推論。

    此外,由前文對水化放熱過程的研究可知,混燒灰中的重金屬會阻礙水化過程的發(fā)生,而由7 d抗壓強度及28 d抗壓強度的變化可知水化過程并未被阻礙。這主要是由于火山灰效應(yīng)對抗壓強度有提升作用,重金屬對水泥水化的阻礙作用可忽略不計。

    3.3 抗凍融性能

    圖2為養(yǎng)護28 d后不同試件(H3C7,W3C7,C10)經(jīng)過不同凍融循環(huán)次數(shù)后的抗壓強度損失率。

    圖2 不同凍融循環(huán)次數(shù)后抗壓強度的損失率

    圖2清晰地表現(xiàn)了凍融作用對抗壓強度的影響。經(jīng)過5次凍融循環(huán)后,試件的抗壓強度顯著降低,H3C7,W3C7和C10在經(jīng)過5次凍融循環(huán)后,強度損失率分別高達(dá)34.42%,34.1%和31.28%。

    由結(jié)果可知,當(dāng)凍融循環(huán)的次數(shù)較小(<5)時,混燒灰基復(fù)合膠凝材料的抗凍融性能與PC水泥相近。然而當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)增加到10次時,H3C7和W3C7的抗壓強度損失率分別高達(dá)78.35%和89.1%,遠(yuǎn)超C10的40.76%。說明混燒灰的引入對膠凝材料較短時間維度的耐久性能(抗凍融性能)未有明顯影響,然而將時間軸拉長后發(fā)現(xiàn),混燒灰對材料的耐久性能有顯著的負(fù)面效果。

    膠凝材料的水化作用使得試件的抗壓強度增強,凍融作用所引起的微裂紋的形成與生長使得試件的抗壓強度降低,2個作用在試驗過程中同時存在。微裂紋在凍融循環(huán)中的形成與生長是以試件中的自由水結(jié)冰而產(chǎn)生的內(nèi)壓作為驅(qū)動力。水化作用與微裂紋效應(yīng)的綜合效應(yīng)決定了抗壓強度的變化趨勢。

    本文所選用的水灰比較大,自由水含量大,因此微裂紋效應(yīng)占據(jù)主導(dǎo)作用,經(jīng)過凍融循環(huán)后試件的抗壓強度顯著降低。而相較于C10,H3C7和W3C7受到凍融作用的影響更大。這主要是由于凍融作用能阻礙火山灰反應(yīng)的發(fā)生,且混燒灰的高比表面積及多孔性使得漿體在凍融過程中產(chǎn)生更大的內(nèi)壓,進(jìn)一步加速了微裂紋的形成與生長。綜上所述混燒灰的加入降低了膠凝材料的抗凍融特性。

    4 結(jié)論

    1) 隨著混燒灰摻量的增加,膠凝材料的凝結(jié)時間增加,且當(dāng)混燒灰摻量不超過30%時,混燒灰基復(fù)合膠凝材料的凝結(jié)時間均滿足《通用硅酸鹽水泥》要求。

    2) 混燒灰的加入降低了凈漿早期的抗壓強度,但提高了中后期的抗壓強度,這主要是由混燒灰的強火山灰效應(yīng)引起。當(dāng)經(jīng)過28 d的養(yǎng)護,抗壓強度的排序為:H3C7>C10>W3C7。

    3) 凍融作用顯著降低了膠凝材料的力學(xué)性能,且混燒灰的加入降低了膠凝材料的抗凍融特性。這主要是由于凍融作用能阻礙火山灰反應(yīng)的發(fā)生,且混燒灰的高比表面積及多孔性使得漿體在凍融過程中產(chǎn)生更大的內(nèi)壓,進(jìn)一步加速了微裂紋的形成與生長。

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