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    紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法與儀器研究進(jìn)展

    2018-03-07 01:32:36左召光蔣銘媛
    山東紡織科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:測(cè)試儀測(cè)量方法摩擦系數(shù)

    謝 軍,李 莎,左召光,蔣銘媛,劉 皓

    (1.天津工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,天津 300387;2.天津工業(yè)大學(xué) 紡織學(xué)院,天津 300387;3.智能可穿戴電子紡織品研究所,天津 300387;4.天津工業(yè)大學(xué)教育部先進(jìn)復(fù)合材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300387)

    1 引言

    紡織材料間摩擦系數(shù)是一個(gè)重要物理量,影響了紡織材料和產(chǎn)品的加工、性能[1]。纖維與纖維間的摩擦系數(shù)直接影響了纖維的可紡性[2],而紗線(xiàn)與紗線(xiàn)間的摩擦系數(shù)影響了機(jī)織過(guò)程中經(jīng)紗的開(kāi)口和經(jīng)紗密度,當(dāng)紗線(xiàn)的表面摩擦系數(shù)大,并且經(jīng)紗密度大的時(shí)候會(huì)導(dǎo)致打緯過(guò)程中開(kāi)口不清,而容易導(dǎo)致經(jīng)紗斷裂,影響織造的速度和效率[3]。為了定量測(cè)量紗線(xiàn)的表面摩擦系數(shù),研究人員設(shè)計(jì)了多種紗線(xiàn)表面摩擦系數(shù)測(cè)量方法和儀器。這些測(cè)量方法和儀器為紗線(xiàn)性能的定量評(píng)價(jià)和紗線(xiàn)質(zhì)量的改進(jìn)和評(píng)級(jí)提供了客觀依據(jù)[4]。

    表1為測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬之間摩擦系數(shù)的幾種測(cè)量方法優(yōu)缺點(diǎn)比較,從表中可以看出,不同的測(cè)量方法,對(duì)應(yīng)的測(cè)量重點(diǎn)不同。下文詳細(xì)介紹了多種測(cè)量方法,并且簡(jiǎn)述了以這些方法為基本原理研制出的各種紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀器的應(yīng)用及研究進(jìn)展。

    表1紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法的優(yōu)缺點(diǎn)比較

    測(cè)量方法優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)羅德法可測(cè)紗線(xiàn)與金屬、非金屬摩擦系數(shù)不宜測(cè)紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)纏結(jié)法最大程度模擬紗線(xiàn)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)操作復(fù)雜斜面法簡(jiǎn)單易操作不夠精確,紗線(xiàn)不易均勻包覆附著滑動(dòng)法有較高的精度不易操作水平附著滑動(dòng)法操作簡(jiǎn)單紗線(xiàn)易拱起變形影響測(cè)量結(jié)果基于Howell和Majur原理的方法測(cè)量紗線(xiàn)與金屬的摩擦,精度高不能測(cè)紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)CTT測(cè)試紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)法操作簡(jiǎn)便機(jī)構(gòu)較復(fù)雜

    2 測(cè)量方法

    紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)可以是紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù),也可以是紗線(xiàn)與其他材料之間的摩擦系數(shù),紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)能夠?yàn)榧喚€(xiàn)在織造過(guò)程中的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)和調(diào)整提供參考依據(jù),其測(cè)量方法主要有羅德法、纏結(jié)法、斜面法、附著滑動(dòng)法和水平附著滑動(dòng)法。而紗線(xiàn)與金屬絲或其他材料表面之間的摩擦系數(shù)則能為不同的紗線(xiàn)在織造過(guò)程中配件材料的選擇提供參考。

    2.1 紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)測(cè)量方法

    2.1.1羅德法

    羅德法又稱(chēng)絞盤(pán)法,由荷蘭科學(xué)家羅德(Roder)于1953年首先提出[5],廣泛應(yīng)用于測(cè)定纖維和紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù),也可用于測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬或非金屬等材料的摩擦系數(shù)[6]。如圖1所示,將紗線(xiàn)均勻包覆在金屬摩擦輥上,呈180°包角,當(dāng)摩擦輥保持恒定速度運(yùn)動(dòng)時(shí),紗線(xiàn)與摩擦輥之間呈現(xiàn)相對(duì)運(yùn)動(dòng)。通過(guò)測(cè)量T0和T1的值來(lái)間接計(jì)算紗線(xiàn)與紗線(xiàn)或紗線(xiàn)與其他材料之間的摩擦系數(shù)。摩擦輥開(kāi)始運(yùn)動(dòng)時(shí)測(cè)得的F最大值即為最大靜摩擦力,當(dāng)摩擦輥勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),測(cè)得的F值為滑動(dòng)摩擦力[7]。

    圖1 羅德法測(cè)量方法示意圖

    根據(jù)撓性帶的歐拉公式:

    T2=T1eμθ

    式(1)

    F=T0+F

    式(2)

    推算出動(dòng)摩擦系數(shù):

    μd=0.733(log(T+Fs)-logT)

    式(3)

    靜摩擦系數(shù):

    μs=0.733(log(T+Fk)-logT)

    式(4)

    式中T為固定張力,F(xiàn)k和Fs分別為測(cè)得的滑動(dòng)摩擦力和最大靜摩擦力,即F的值。

    使用羅德法測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)時(shí),由于紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間存在摩擦,運(yùn)行時(shí)包覆在摩擦輥上的紗線(xiàn)易拱起變形和發(fā)生退捻等情況,對(duì)測(cè)試結(jié)果的穩(wěn)定性和精確性產(chǎn)生影響,有較大的測(cè)量誤差[8]。一般羅德法用于測(cè)量紗線(xiàn)與金屬或非金屬等材料、纖維與金屬或非金屬等材料的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù)[9]。

    2.1.2纏結(jié)法

    纏結(jié)法通過(guò)測(cè)量紗線(xiàn)的輸入張力與輸出張力間接計(jì)算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)[10]。如圖2所示,紗線(xiàn)從導(dǎo)紗輪A進(jìn)入后在導(dǎo)紗輪B上纏繞不足一圈,然后使AB紗線(xiàn)與BC紗線(xiàn)扭結(jié)2~3圈,最后再?gòu)膶?dǎo)紗輪C引出。利用張力傳感器測(cè)量輸入紗線(xiàn)張力Ti和輸出紗線(xiàn)張力To,根據(jù)如下公式計(jì)算紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù):

    式(5)

    式中:μ為紗線(xiàn)對(duì)紗線(xiàn)的摩擦系數(shù);To為輸出張力,cN;Ti為輸入張力,cN;β為紗線(xiàn)相互扭結(jié)的角度(一般為35°);n為紗線(xiàn)相互扭結(jié)的圈數(shù)。

    圖2 纏結(jié)法示意圖

    2.1.3斜面法

    斜面法的原理是利用摩擦系數(shù)與正壓力的關(guān)系。如圖3所示,把一塊底面積固定且質(zhì)量一定的滑塊的底面均勻地鋪滿(mǎn)紗線(xiàn),斜面上也均勻地鋪滿(mǎn)紗線(xiàn),將滑塊置于斜面上,改變斜面與水平面之間的夾角α,使滑塊開(kāi)始滑動(dòng),此時(shí)α的正切值就是滑動(dòng)摩擦系數(shù),滑塊剛開(kāi)始滑動(dòng)一瞬間的α正切值為靜摩擦系數(shù)。斜面法測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)時(shí)操作較為簡(jiǎn)單,不需要復(fù)雜的儀器。這種方法也有不足之處,例如在鋪設(shè)滑塊和斜面板上的紗線(xiàn)時(shí)不能保證張力一致;紗線(xiàn)排列密度的稀疏面不夠均勻;滑塊上的紗線(xiàn)與斜面板上的紗線(xiàn)相互鑲嵌,具有較大的粘滯力,而且容易導(dǎo)致紗線(xiàn)拱起變形和退捻等情況的發(fā)生,對(duì)測(cè)試結(jié)果有較大的影響,不能保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性[11]。

    圖3 斜面法示意圖

    2.1.4附著滑動(dòng)法

    附著滑動(dòng)法克服了斜面法的缺點(diǎn),采用與斜面法相同的基本原理來(lái)測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)[11]。如圖4(a)所示,將一固定質(zhì)量的砝碼與紗線(xiàn)的一端連接,另一端置于固定墻面或機(jī)架上,紗線(xiàn)XX′與懸掛砝碼的紗線(xiàn)呈十字交叉,向右平行移動(dòng)紗線(xiàn)XX′直到懸掛砝碼的紗線(xiàn)出現(xiàn)滑動(dòng),此時(shí)摩擦系數(shù)μ=y/x。

    圖4(b)顯示了紗線(xiàn)平衡受到破壞時(shí)的受力情況。對(duì)A′點(diǎn)進(jìn)行受力分析,可得:

    Tsinαsinβ=μTsinαcosβ

    式(6)

    根據(jù)內(nèi)錯(cuò)角關(guān)系可得:

    μ=tanβ=y/x

    式(7)

    式中:f為摩擦力,cN;N為正壓力,cN;T為紗線(xiàn)的張力,cN。

    2.1.5水平附著滑動(dòng)法

    水平附著滑動(dòng)法相較于本節(jié)2.1.4中的附著滑動(dòng)法具有操作簡(jiǎn)單、可執(zhí)行性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)。如圖5(a)所示,將小滑塊的下表面和大滑塊的上表面均勻鋪設(shè)緊密的紗線(xiàn),并且保持紗線(xiàn)勻整不變形。將彈簧的一端固定于墻面上,另一端固定于小滑塊上,大滑塊放置于水平面上后將小滑塊置于大滑塊的上表面。實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前要求小滑塊下表面鋪設(shè)的紗線(xiàn)與大滑塊上表面鋪設(shè)的紗線(xiàn)均勻接觸,對(duì)大滑塊施加圖5(a)所示方向的力,使用刻度尺記錄彈簧的伸長(zhǎng)量[12]。

    滑塊移動(dòng)一瞬間的彈簧伸長(zhǎng)量記為Xs,滑塊勻速移動(dòng)后的彈簧伸長(zhǎng)量記為Xd?;瑝K移動(dòng)時(shí)的彈簧伸長(zhǎng)量變化曲線(xiàn)如圖2(b)所示,根據(jù)彈簧彈力公式:

    F=kx

    式(8)

    可得靜摩擦力:

    Fs=kXs

    式(9)

    滑動(dòng)摩擦力:

    Fd=k(Xs+Xd)/2

    式(10)

    式中:k為彈簧的彈性系數(shù);X為彈簧伸長(zhǎng)量,m;

    根據(jù)摩擦力與正壓力之間的關(guān)系即可換算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的靜態(tài)摩擦系數(shù)和動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

    圖4 附著滑動(dòng)法示意圖

    圖5 水平附著滑動(dòng)法示意圖

    2.2 紗線(xiàn)與金屬或非金屬材料之間的摩擦系數(shù)測(cè)量方法

    2.2.1基于Howell和Majur原理的方法

    在紡織過(guò)程中,紗線(xiàn)與金屬部件的接觸是必不可少的[13]。紗線(xiàn)與金屬之間的摩擦系數(shù)過(guò)大會(huì)加速金屬部件的損壞,因此,測(cè)量紗線(xiàn)與金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)成為生產(chǎn)環(huán)節(jié)必不可少的內(nèi)容[14]。如圖6所示,通過(guò)搖動(dòng)手輪使滑輪P隨滑塊M移動(dòng),紗線(xiàn)與水平面之間的傾角隨手輪的轉(zhuǎn)動(dòng)而變化。不斷增加紗線(xiàn)的傾角,直至鋼絲圈在紗線(xiàn)上滑動(dòng)時(shí)為止,此時(shí)立刻讀水平刻度值l,測(cè)量出滑輪P頂端至與O水平面的距離h,則h/l就是紗線(xiàn)與鋼絲圈之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)[15-16]。

    圖6 紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)定儀示意圖

    2.2.2CTT測(cè)試紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)法

    CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)采用了圖7所示的方法,紗線(xiàn)自左向右通過(guò)兩個(gè)導(dǎo)紗羅拉后與兩個(gè)水平放置的金屬棒接觸,再通過(guò)導(dǎo)紗羅拉輸出紗線(xiàn)[17]。紗線(xiàn)以一定的張力和速度勻速運(yùn)行,根據(jù)式(11)計(jì)算紗線(xiàn)與金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù):

    式(11)

    其中:μ為紗線(xiàn)對(duì)紗線(xiàn)的摩擦系數(shù);To為輸出張力,cN;Ti為輸入張力,cN;θ為紗線(xiàn)包圍金屬棒弧度數(shù)。

    圖7 CTT紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)測(cè)定示意圖

    3 基于測(cè)量方法的應(yīng)用研究

    3.1 國(guó)外儀器應(yīng)用研究

    歐美等發(fā)達(dá)國(guó)家對(duì)紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)的研究起步較早,相繼研制出了多種儀器,如瑞士的R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測(cè)試儀、日本Ⅴ-夕-氏摩擦系數(shù)試驗(yàn)機(jī)[18]以及美國(guó)CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)等。

    3.1.1CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)

    美國(guó)勞森公司在EIB和YAS測(cè)定儀基礎(chǔ)上升級(jí)了紗線(xiàn)綜合測(cè)試項(xiàng)目。CTT具備多項(xiàng)測(cè)試功能,不僅可以測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬、紗線(xiàn)與陶瓷之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù),還可以對(duì)紗線(xiàn)的條干不勻率、直徑、毛羽等進(jìn)行測(cè)試。CTT在運(yùn)行中可以最大程度地模擬紗線(xiàn)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài),并且運(yùn)行速度和紗線(xiàn)張力可以進(jìn)行任意改變[19]。由于CTT具有多項(xiàng)測(cè)量?jī)?yōu)勢(shì),且具有較高的測(cè)試精度,受到許多科研人員的青睞,也是國(guó)外紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)量領(lǐng)域較為先進(jìn)的儀器之一。

    3.1.2Lisini紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

    Lisini等人在1981年開(kāi)始使用圖8所示的方法測(cè)定紗線(xiàn)的摩擦系數(shù),其利用的基本原理依然是基于羅德法改進(jìn)而來(lái)[20]。紗線(xiàn)經(jīng)輸入羅拉進(jìn)行勻張力后進(jìn)入張力測(cè)試裝置,測(cè)量松邊和緊邊的張力后根據(jù)撓性帶的歐拉公式即可計(jì)算出紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

    3.1.3基于Lord法的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

    Lord提出了一種使用兩種纖維邊緣的接觸和在壓力下相對(duì)運(yùn)動(dòng)的測(cè)量方法,El Mogahzy和Broughton在Lord提出的方法的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn),其原理與Lord采用的方法相同[21]。如圖9所示,上下兩根紗線(xiàn)對(duì)齊,使其夾在壓塊P和N之間并緊密接觸,對(duì)壓塊P和N施加相同大小的力,拉動(dòng)下方纖維向下滑動(dòng)至勻速運(yùn)行狀態(tài)。測(cè)量勻速運(yùn)行時(shí)的拉力,根據(jù)摩擦力與正壓力的關(guān)系式即可計(jì)算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

    圖8 Lisini提出的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方案

    圖9 基于Lord法儀器的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

    3.1.4羅氏摩擦系數(shù)儀

    為有效測(cè)定紗線(xiàn)的摩擦系數(shù),羅氏摩擦系數(shù)儀及MLT儀也常用于針織紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)測(cè)定[22]。MTL儀并不能直接測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù),但是可以確定紗線(xiàn)是否被潤(rùn)滑[23]。

    3.2 國(guó)內(nèi)儀器應(yīng)用研究

    我國(guó)科研人員根據(jù)國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀和需要,在國(guó)外儀器基礎(chǔ)上研制出了多種紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀。由于國(guó)外同類(lèi)儀器價(jià)格較為昂貴,國(guó)內(nèi)并沒(méi)有得到推廣使用[24]。目前國(guó)內(nèi)使用較多的多為國(guó)產(chǎn)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀。

    3.2.1LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀

    LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀由山東省紡織科學(xué)研究院在瑞士R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測(cè)試儀基礎(chǔ)上改進(jìn)而來(lái),主要用于測(cè)定紗線(xiàn)及化纖長(zhǎng)絲等與金屬或非金屬之間的摩擦系數(shù)[25]。在測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)時(shí),需要將紗線(xiàn)均勻地包覆在絞盤(pán)(即摩擦輥)上,測(cè)試速度不宜過(guò)快。同時(shí)還可以測(cè)試各種張力器或?qū)Ъ喥骷男阅堋?/p>

    3.2.2LFY-110 型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀

    LFY-110型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀在LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái),采用羅德法的測(cè)試原理,具有氣動(dòng)式的殘紗處理和計(jì)算機(jī)控制及數(shù)據(jù)處理的特點(diǎn),測(cè)試精度高、預(yù)加張力可調(diào)、全自動(dòng)測(cè)試控制系統(tǒng)。

    3.2.3化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀

    天津工業(yè)大學(xué)萬(wàn)振凱團(tuán)隊(duì)研制了一種新型化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀[26]。其通過(guò)測(cè)試化纖長(zhǎng)絲的張力來(lái)間接計(jì)算出相應(yīng)的摩擦系數(shù),并且提出了新的測(cè)試方法和測(cè)試機(jī)構(gòu)。如圖10所示,紗線(xiàn)由卷繞筒退出后被引入初張力均勻盤(pán),紗線(xiàn)在此獲得初始均勻張力。由初張力盤(pán)引出的紗線(xiàn)與摩擦桿1接觸后經(jīng)輸出輥牽引進(jìn)入另一端的卷繞筒。在傳感器H1處可以測(cè)得長(zhǎng)絲與摩擦桿摩擦后的張力,通過(guò)測(cè)量張力的方式來(lái)間接計(jì)算化纖長(zhǎng)絲與化纖長(zhǎng)絲或金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

    3.2.4漿紗動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)定儀

    河北科技大學(xué)趙其明團(tuán)隊(duì)利用羅德法的測(cè)試原理,提出了一種新的測(cè)試方案[27]。如圖11所示,壓紗輥和拖引輥?zhàn)鳛橄到y(tǒng)的動(dòng)力源,使紗線(xiàn)以恒定速度運(yùn)行,紗線(xiàn)的張力為恒定值T0。通過(guò)張力傳感器測(cè)量紗線(xiàn)的輸出張力T1,利用撓性帶的歐拉公式T1=T0eμθ可以計(jì)算出紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。包角α可以通過(guò)導(dǎo)向輪3的位置變化來(lái)更改。此系統(tǒng)具有恒定張力輸出的優(yōu)點(diǎn)并且降低了儀器的成本。

    圖10 化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀原理

    圖11 漿紗動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)定儀注:1-法碼;2-摩擦輥;3-導(dǎo)向輪;4-導(dǎo)向輪;5-傳感器測(cè)力探桿;6-拖引輥;7-壓紗輥;8-繞紗框

    3.2.5利用萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)改進(jìn)的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

    為研究紗線(xiàn)摩擦系數(shù)及其影響因素,葛秀貞在現(xiàn)有DCS—500型萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)的基礎(chǔ)上通過(guò)添加附件的方式,制作了一臺(tái)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀[28]。如圖12所示,其采用羅德法的基本原理,當(dāng)主機(jī)橫梁下降時(shí),紗線(xiàn)與摩擦輥之間發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng),從而產(chǎn)生相對(duì)摩擦。由儀器最上端的測(cè)力傳感器測(cè)量此時(shí)紗線(xiàn)的張力,再根據(jù)撓性帶的歐拉公式計(jì)算出紗線(xiàn)與摩擦輥之間的摩擦系數(shù)。

    圖12 利用現(xiàn)有儀器改進(jìn)的摩擦系數(shù)儀原理圖

    4 結(jié)語(yǔ)

    隨著經(jīng)濟(jì)社會(huì)的發(fā)展和人民生活水平的提高,人們對(duì)織物及服裝的服用等性能提出了更高的要求。紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間以及紗線(xiàn)與金屬材料之間所具有的摩擦系數(shù)是紡織生產(chǎn)不可忽略的重要內(nèi)容。本文綜述了近年來(lái)紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)量方法的研究進(jìn)展及其在生產(chǎn)和實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用情況,包括國(guó)內(nèi)外多種創(chuàng)新方法的研究與改進(jìn),以及在基本測(cè)量原理基礎(chǔ)上研制的用于生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)的測(cè)量?jī)x器。為解決目前多數(shù)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量?jī)x器存在價(jià)格昂貴、測(cè)試精度不夠高、測(cè)試步驟繁瑣、實(shí)驗(yàn)條件要求高、人工讀數(shù)和計(jì)算等缺點(diǎn),首先,需要突破傳統(tǒng)測(cè)量方式和方法,提高測(cè)量的范圍和精度,滿(mǎn)足不同實(shí)驗(yàn)場(chǎng)合的要求;其次,提升儀器的自動(dòng)化程度和測(cè)試精度,減少人為因素和系統(tǒng)誤差的影響;再次,發(fā)展無(wú)線(xiàn)傳輸、互聯(lián)網(wǎng)及云計(jì)算技術(shù),使儀器終端能接入數(shù)據(jù)庫(kù),降低實(shí)驗(yàn)人員工作量;最后,降低儀器的市場(chǎng)價(jià)格,提高儀器生產(chǎn)的技術(shù)水平,使其不僅能滿(mǎn)足實(shí)驗(yàn)室需要,還要能滿(mǎn)足工廠使用要求。隨著技術(shù)的提升,紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法和測(cè)量?jī)x器將會(huì)不斷突破,從而使紡織工業(yè)得到質(zhì)的提升。

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