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    基于耦合循環(huán)剪切作用的浮選調(diào)漿機(jī)制研究

    2018-03-04 01:23:00張新元粟翠華趙承乾
    選煤技術(shù) 2018年6期
    關(guān)鍵詞:軸流式槽內(nèi)功耗

    張新元,粟翠華,李 振,趙承乾

    (1.神華神東煤炭集團(tuán)有限責(zé)任公司 洗選中心,陜西 神木719315;2.西安科技大學(xué) 化學(xué)與化工學(xué)院,陜西 西安710054;3.國土資源部煤炭資源勘查與綜合利用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安710054)

    在細(xì)粒礦物分選中,浮選是一種分選效果好、經(jīng)濟(jì)效益高、應(yīng)用范圍廣的分選方法。目前,選礦工作者對浮選藥劑、浮選工藝等[1-5]方面的研究比較深入,而對浮選作業(yè)的開端——調(diào)漿過程研究較少?,F(xiàn)有的攪拌調(diào)漿作業(yè)機(jī)制單一,隨著入選物料粒度越來越細(xì),調(diào)漿效果明顯不能滿足后續(xù)分選作業(yè)的要求[6-7]。文章針對現(xiàn)有調(diào)漿方法存在的弊端,從提高調(diào)漿效率與調(diào)漿質(zhì)量的角度出發(fā),以改善浮選效果為目的,進(jìn)行了高效攪拌調(diào)漿設(shè)備的研究。

    1 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)裝置包括:槽體為φ300 mm×450 mm、有效容積為21 L的攪拌槽及相應(yīng)的控制、檢測系統(tǒng)[8]。試驗(yàn)裝置如圖1所示。

    圖1 試驗(yàn)裝置

    選取折葉開啟式渦輪作為軸流式攪拌葉輪;選取直葉槳式葉輪作為徑流式攪拌葉輪。為敘述方便,兩種葉輪均采用英文首字母簡寫形式,即折葉開啟式渦輪(Pitched-blade opening-type turbine)簡稱為PBT,直葉槳式葉輪(Direct-blade paddle-type impeller)簡稱為DBT;簡稱前的數(shù)字為葉片數(shù),簡稱后的字母為葉輪排出流方向,向下排出流(Down-flow)添加“D”,向上排出流(Up-flow)添加“U”;在需要表明不同葉輪直徑時(shí),在簡寫詞詞尾注明“-D”表示大直徑葉輪,詞尾注明“-d”表示小直徑葉輪;選取折葉角度θ=45°。試驗(yàn)參數(shù)及其相應(yīng)符號表示如表1,選用的攪拌葉輪型式及其特征參數(shù)見表2。

    表1 試驗(yàn)參數(shù)注釋表

    表2 攪拌葉輪特征參數(shù)

    試驗(yàn)試劑為碘化鉀、碘單質(zhì)、亞硫酸鈉。試驗(yàn)時(shí),在攪拌槽內(nèi)加入高度為300 mm的清水,再加入一定量2 mol/L的碘液,攪拌呈均一的棕褐色之后,迅速加入稍過量的亞硫酸鈉溶液,使槽內(nèi)溶液逐漸褪色,最后呈無色狀態(tài)。該過程中發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)如下:

    Na2SO3+ I2+ H2O → Na2SO4+ HI 。

    該化學(xué)反應(yīng)速度快,以混合溶液在槽內(nèi)的褪色過程所需時(shí)間為混合時(shí)間[9]。

    2 攪拌流場結(jié)果及分析

    2.1 軸流式葉輪攪拌流場

    圖2、圖3分別為4PBTU-D、4PBTU-d葉輪攪拌作用下的混合過程。分析可知:攪拌槽內(nèi)液體褪色過程整體上為自上而下,從中心向四周,攪拌軸部分先褪色,而后向槽壁擴(kuò)展,說明攪拌槽內(nèi)攪拌軸附近的流體先接觸褪色藥劑,再延伸至槽壁,因此槽內(nèi)流體呈現(xiàn)從中心軸向槽壁流動(dòng)的過程,槽底褪色最為緩慢,視為整個(gè)流場內(nèi)的不良混合區(qū)。在試驗(yàn)轉(zhuǎn)速下,攪拌軸區(qū)域產(chǎn)生明顯的漩渦,表明此區(qū)域水平面有明顯的環(huán)流運(yùn)動(dòng),攪拌軸轉(zhuǎn)速相同時(shí),4PBTU-d的軸向還有未褪色區(qū)域,故4PBTU-D的軸向循環(huán)作用更強(qiáng)。

    2.2 徑流式葉輪攪拌流場

    圖4、圖5分別為4DBT-d、4DBT-D葉輪攪拌作用下的混合過程。分析可知:攪拌槽內(nèi)褪色過程是分區(qū)域完成的,以葉輪為分割線,液體分別向上、向下開始褪色,可視為兩個(gè)分循環(huán)過程,下循環(huán)的槽底部分褪色緩慢,為不良混合區(qū)。攪拌轉(zhuǎn)速相同時(shí),徑流式葉輪比軸流式葉輪的中心漩渦大,說明水平環(huán)流運(yùn)動(dòng)更強(qiáng);大直徑葉輪的中心漩渦使流體湍流程度增加,循環(huán)作用明顯,對混合效果影響較大。

    圖2 4PBTU-D作用下的混合過程

    圖3 4PBTU-d作用下的混合過程

    圖4 4DBT-D作用下的混合過程

    圖5 4DBT-d作用下的混合過程

    2.3 軸流式流場與徑流式流場對比分析

    攪拌槽內(nèi)流場是由主流與二次流[10]共同作用形成的。軸流式流場與徑流式流場的主流類似,但是二次流差別較大。軸流式流場是軸向大循環(huán),而徑流式流場則是分區(qū)循環(huán),即在葉輪上部和下部分別形成兩個(gè)軸向循環(huán)區(qū)域。因此,二次流循環(huán)成為區(qū)別軸流式流場與徑流式流場的主要標(biāo)志,也是決定攪拌槽內(nèi)物理混合效果的主要因素。此外,雖然兩種流場的二次流循環(huán)有較大差異,但是在混合過程中存在的不良混合區(qū)卻是相似的,均是集中在葉輪正下方的槽底中心區(qū)域和靠近槽壁區(qū)域。

    3 耦合循環(huán)/剪切機(jī)制的研究

    3.1 新的調(diào)漿機(jī)制的提出

    3.1.1 葉輪的組合方式

    高效的攪拌裝置需要同時(shí)具備強(qiáng)混合力與高剪切流場,故根據(jù)前述不同葉輪的流場特點(diǎn)設(shè)計(jì)了復(fù)合葉輪攪拌機(jī)制,葉輪的組合方式通過葉輪的二次流方式來決定,為便于敘述,規(guī)定葉輪組合方式的描述為“下層葉輪+上層葉輪”;另外,葉輪類型以英文首字母的簡稱代替,徑流式葉輪簡稱為RFI,軸流式葉輪簡稱為AFI。因此兩種葉輪組合方式可表示為“AFI+RFI”和“RFI+AFI”。

    (1)在“AFI+RFI”組合方式下,軸流式葉輪排出流向上,通過徑流式葉輪下循環(huán)的軸吸作用承接軸流式葉輪向上的排出流,從而實(shí)現(xiàn)流型的耦合,如圖6所示。

    圖6 “AFI+RFI”組合示意圖

    (2)在“RFI+AFI”組合方式下,軸流式葉輪排出流向下,通過徑流式葉輪上循環(huán)的軸吸作用來承接軸流式葉輪向下的排出流,從而實(shí)現(xiàn)流型耦合,如圖7所示。

    圖7 “RFI+AFI”組合示意圖

    李振[11]指出,攪拌槽內(nèi)物料離底懸浮能力對物料混合影響較大,物料在攪拌槽內(nèi)的離底懸浮能力主要是由葉輪的排出流作用決定。李振[12-14]等的研究證明:“AFI+RFI”的排出合流向上,而“RFI+AFI”與之相反?!癛FI+AFI”葉輪排出液向下可以強(qiáng)化攪拌槽內(nèi)的下循環(huán)流,物料離底懸浮能力較強(qiáng),混合效果較好。故對“RFI+AFI”型組合進(jìn)行了耦合效果的研究。

    3.1.2 葉輪型式及附件配備

    擋板對攪拌槽內(nèi)物料混合影響較大,在此攪拌機(jī)制中依舊添加擋板。為了減少攪拌軸中心漩渦的影響,上層葉輪選用小直徑葉輪,下層選用大直徑葉輪對上層葉輪的排出流進(jìn)行軸吸承接耦合。因此,本次研究的雙葉輪構(gòu)型設(shè)定為: “4DBT-D + 4PBTU-d” 、“4DBT-D + 6PBTU-d” 、“4DBT-D + 4DBT-d”。試驗(yàn)設(shè)定兩葉輪間的距離L為變量來考察試驗(yàn)效果,取L=T/2和L=T/3兩個(gè)值。試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。

    圖8 不同間距雙葉輪組合示意圖

    3.2 不同葉輪組合流場研究

    3.2.1L=T/3時(shí)的流場

    “4DBT-D + 4PBTU-d,L=T/3”型組合葉輪的攪拌混合效果如圖9所示,“4DBT-D +6PBTU-d,L=T/3”型組合葉輪的攪拌混合效果如圖10所示。從圖中可以看出,攪拌槽內(nèi)液體是自下而上開始褪色,攪拌槽內(nèi)的不良混合區(qū)得到改善。試驗(yàn)同時(shí)考察了不同輸入功率對混合效果的影響:隨著轉(zhuǎn)速的增加,槽內(nèi)液面的湍流在不斷加強(qiáng),當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到500 r/min時(shí),槽內(nèi)液體湍流劇烈,卷吸氣體激烈,伴有少量液體外濺。

    為更加全面的考察葉輪直徑不同時(shí),組合葉輪的混合效果,特加入“RFI+RFI” 葉輪的組合試驗(yàn),與 “RFI+AFI”組合進(jìn)行對比分析。 “4DBT-D + 4DBT-d,L=T/3”作用下的混合過程如圖11所示。從圖中可知:褪色藥劑在兩葉輪之間區(qū)域褪色滯后。分析認(rèn)為:在此區(qū)域,上層葉輪的下循環(huán)路徑與下層葉輪的上循環(huán)路徑區(qū)域流場相互干擾,不利于流場耦合。整體上徑流式流場的分區(qū)循環(huán)不明顯,在靠近液面的槽壁周圍存在不良混合區(qū)。隨著攪拌軸轉(zhuǎn)速的增加,相同操作條件下,其槽內(nèi)湍流程度和卷吸氣體的現(xiàn)象也比“RFI+AFI”較嚴(yán)重,在轉(zhuǎn)速達(dá)到500 r/min時(shí),湍動(dòng)異常激烈,槽內(nèi)氣泡量大增,有大量液體外濺。

    圖9 ”4DBT-D+4PBTU-d,L=T/3”作用下混合過程

    圖10 “4DBT-D+6PBTU-d,L=T/3”作用下混合過程

    圖11 “4DBT-D + 4DBT-d,L=T/3”作用下混合過程示意圖

    3.2.2L=T/2 時(shí)的流場

    “4DBT-D + 4PBTU-d,L=T/2” 和“4DBT-D + 6PBTU-d,L=T/2” 作用下的混合過程分別如圖12、圖13所示。從圖中可知:隨著葉輪間距的增大,葉輪間褪色區(qū)域擴(kuò)大,靠近液面區(qū)域的褪色稍顯滯后。分析認(rèn)為:葉輪間距擴(kuò)大導(dǎo)致區(qū)域內(nèi)軸流式葉輪的卷吸能力不夠,導(dǎo)致該區(qū)域成為混合過程中的不良混合區(qū)。在攪拌軸轉(zhuǎn)速增加的過程中,槽內(nèi)流體湍流程度在不斷增加,因上層葉輪距液面的距離縮短,故在轉(zhuǎn)速較大時(shí),流體濺出現(xiàn)象較之前嚴(yán)重;當(dāng)葉片數(shù)為6時(shí),相同轉(zhuǎn)速下,液面呈暴沸狀態(tài),流體外濺現(xiàn)象更為嚴(yán)重。

    圖12 “4DBT-D + 4PBTU-d,L=T/2”作用下混合過程

    圖13 “4DBT-D + 6PBTU-d,L=T/2”作用下混合過程

    “4DBT-D + 4DBT-d,L=T/2”型葉輪組合作用下的混合過程如圖14所示。由于兩攪拌葉輪之間距離增大,兩葉輪之間區(qū)域的流體干擾有所減弱,可以觀察到徑流式葉輪的二次流特征,存在分區(qū)循環(huán),整個(gè)流場內(nèi)下層葉輪較上層葉輪先褪色。褪色滯后區(qū)主要集中在液面中心處,表明上層葉輪的上循環(huán)效果不好。在改變攪拌轉(zhuǎn)速時(shí),同樣發(fā)現(xiàn)此葉輪組合不適合在高轉(zhuǎn)速下工作,因?yàn)樵诟咿D(zhuǎn)速下槽內(nèi)液體充氣量巨大,湍流狀態(tài)激烈。

    3.3 不同葉輪組合的功耗及混合時(shí)間研究

    不同葉輪組合的功耗可由不同轉(zhuǎn)速條件下單位體積的功率輸入(PV)來表征:

    PV=P/V,

    式中:P為槽內(nèi)流體的輸入功率,W;V為槽體有效容積,m3。

    PV值越大表示功耗越大,另外混合效率可以用混合時(shí)間θm定量的表示。圖15—圖18是不同雙葉輪組合作用下對應(yīng)的PV-N-θm關(guān)系圖。

    圖14 “4DBT-D + 4DBT-d,L=T/2”作用下混合過程示意圖

    圖15 4DBT-D + 4PBTU-d 雙葉輪構(gòu)型PV-N-θm關(guān)系圖

    圖16 4DBT-D + 6PBTU-d 雙葉輪構(gòu)型PV-N-θm關(guān)系圖

    圖17 4DBT-D + 4DBT-d 雙葉輪構(gòu)型PV-N-θm關(guān)系圖

    圖18 “L=T/3”不同雙葉輪機(jī)構(gòu)PV-N-θm關(guān)系圖

    綜合分析圖15~圖18可知:

    (1)葉輪間距對不同葉輪組合形式的功耗以及混合時(shí)間的影響不同:①三種葉輪組合中“4DBT-D + 6PBTU-d”型葉輪的葉輪間距對功耗影響較大,相同攪拌轉(zhuǎn)速下,葉輪間距越大,功耗越大,其他兩種類型葉輪間距對功耗影響不大;②三種葉輪組合中,“4DBT-D + 4PBTU-d ”型與“4DBT-D + 6PBTU-d”型葉輪組合混合時(shí)間類似,在某一攪拌轉(zhuǎn)速之前,葉輪間距大的混合時(shí)間小,大于該轉(zhuǎn)速后葉輪間距大的混合時(shí)間長,“4DBT-D + 4DBT-d” 型在某一轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)葉輪間距小的混合時(shí)間短,該范圍外葉輪間距對混合時(shí)間影響不大。

    (2)相同葉輪間距時(shí),各葉輪組合的功耗與混合時(shí)間作用規(guī)律不同:相同攪拌轉(zhuǎn)速下“4DBT-D + 6PBTU-d”型功耗最大,混合時(shí)間最短;“4DBT-D + 4DBT-d”功耗最小,混合時(shí)間最長;“4DBT-D + 4PBTU-d”型處于二者中間。

    3.4 不同葉輪組合的剪切能力研究

    葉輪的剪切性能是衡量其混合能力優(yōu)劣的一個(gè)重要參數(shù)。本試驗(yàn)中,采用無量綱數(shù)Cs來表示攪拌槽內(nèi)流體所受到的剪切量[15],Cs的物理意義為葉輪攪拌旋轉(zhuǎn)一周槽內(nèi)的流體所受到的剪切量。因此,可以用其比較相同操作條件下不同葉輪對流體的剪切能力。其計(jì)算公式為:

    式中:N為轉(zhuǎn)速,r/min;PV為單位體積的功率輸入,W/m3;μ為動(dòng)力粘度,Pa·s。

    表2為不同葉輪組合與Cs的關(guān)系表,分析可知:

    (1)隨著葉輪間距的增大剪切性能增強(qiáng),但提升幅度很小,其中 “4DBT-D+4PBTU-d”型葉輪組合Cs值增加幅度最大,為2 %。

    (2)葉輪間距相同時(shí),雙徑流式葉輪的Cs值最大,說明其剪切性能最好,而軸流式葉輪與徑流式葉輪組合的Cs值相對較小,表明軸流式葉輪并非以剪切作用為主,其對雙葉輪組合的剪切性能影響較小。

    表2 相同操作條件下不同雙葉輪組合作用下的Cs值

    3.5 不同葉輪組合的混合效率分析

    在實(shí)際調(diào)漿攪拌過程中,不同葉輪組合條件下,達(dá)到相同混合水平所需要的攪拌功率是不同的,將混合時(shí)間與功率結(jié)合起來表示攪拌的混合效率是一種很有說服力的參數(shù)。

    本試驗(yàn)中,采用混合效率數(shù)Ce來比較混合效率的高低[16]。Ce表示流體在一定的流體粘度和功耗下, 攪拌器所需的混合時(shí)間,Ce越小, 混合效率越高。其定義為:

    式中:PV為單位體積的功率輸入,W/m3;θm為混合時(shí)間,s;μ為動(dòng)力粘度,Pa·s。

    相同操作條件下,不同葉輪組合與混合效率數(shù)Ce的關(guān)系見表3。

    由表3分析可知:

    (1)葉輪間距增大時(shí),各種葉輪組合的Ce均增大。

    (2)葉輪間距相同時(shí),“4DBT-D+4PBTU-d”型葉輪組合的混合效率數(shù)最小,混合效率最高。另兩種組合的混合效率數(shù)接近,均大于該組合。結(jié)合前面的功耗、混合時(shí)間以及剪切性能的分析,選定“4DBT-D+4PBTU-d,L=T/3”為新型調(diào)漿攪拌機(jī)制。

    表3 相同操作條件下不同雙葉輪組合作用下的Ce值

    4 結(jié)論

    (1)軸流式與徑流式葉輪的流場存在相似的不良混合區(qū)以及主流循環(huán),不同之處在于軸流式的二次循環(huán)是一個(gè)軸向大循環(huán),而徑流式為軸向分區(qū)雙循環(huán)。

    (2)取“4DBT-D+4PBTU-d,L=T/3”作為雙葉輪構(gòu)型的最佳組和,形成以不同直徑葉輪多級組合為特征的高效攪拌機(jī)制,該組合具有混合效率高、剪切力強(qiáng)的特點(diǎn),可為后續(xù)其他高效調(diào)漿裝置的開發(fā)奠定基礎(chǔ)。

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