基于模擬計(jì)算的GDI發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室優(yōu)化設(shè)計(jì)

李學(xué)偉，凌鑫晨，曹波

(泛亞汽車技術(shù)中心有限公司，上海 201201)

隨著排放及油耗法規(guī)的日益嚴(yán)苛[1-2]，采用更高壓縮比、引入深度米勒循環(huán)和高壓缸內(nèi)直噴技術(shù)的發(fā)動(dòng)機(jī)受到了越來(lái)越多的關(guān)注[3-9]。

在新一代的發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒系統(tǒng)開發(fā)過(guò)程中，需要考慮燃燒室及進(jìn)排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，噴油器的選型和布置，氣門正時(shí)及噴油相位等因素[10]。在此過(guò)程中，通過(guò)合理的、流程化的CAE分析，可以大幅降低燃燒系統(tǒng)的開發(fā)周期[11-12]。本研究以一款高壓縮比的直噴汽油機(jī)為對(duì)象，通過(guò)CFD模擬計(jì)算，研究了不同燃燒室對(duì)缸內(nèi)流動(dòng)、噴霧過(guò)程以及混合氣形成的影響。提出了基于滾流、旋流、缸內(nèi)當(dāng)量比分布等8項(xiàng)指標(biāo)的燃燒室設(shè)計(jì)評(píng)價(jià)體系，并以此對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析。

1 缸內(nèi)過(guò)程計(jì)算模型

整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)計(jì)算過(guò)程從排氣時(shí)刻開始，包括排氣、掃氣、進(jìn)氣、壓縮4個(gè)階段。計(jì)算區(qū)域的模型見圖 1，計(jì)算的發(fā)動(dòng)機(jī)工況見表 1。為了增強(qiáng)計(jì)算的收斂性，分別將進(jìn)氣入口和排氣出口延長(zhǎng)30 mm。根據(jù)實(shí)際進(jìn)排氣門升程曲線和活塞運(yùn)動(dòng)規(guī)律，利用AVL Fire軟件中的Fame Engine Plus工具構(gòu)建了整個(gè)計(jì)算過(guò)程的動(dòng)網(wǎng)格，最大網(wǎng)格數(shù)量控制在120萬(wàn)左右。計(jì)算過(guò)程中，進(jìn)氣道入口設(shè)置流量和溫度邊界，排氣道出口設(shè)置溫度和壓力邊界，其他壁面采用溫度邊界，所有的邊界條件均由一維計(jì)算得到。本研究對(duì)低轉(zhuǎn)速(1 500 r/min全負(fù)荷)和高轉(zhuǎn)速(4 400 r/min全負(fù)荷)兩種工況進(jìn)行分析計(jì)算，其中高轉(zhuǎn)速工況對(duì)混合氣進(jìn)行了加濃。

圖1 缸內(nèi)流動(dòng)計(jì)算區(qū)域示意

計(jì)算工況轉(zhuǎn)速/r·min-1當(dāng)量比進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)刻/(°)點(diǎn)火時(shí)刻/(°)噴油時(shí)刻/(°)115001．0531730420，480，580244001．2542720420

為研究不同燃燒室結(jié)構(gòu)對(duì)缸內(nèi)氣體流動(dòng)形成過(guò)程的影響，選取4種不同的燃燒室設(shè)計(jì)對(duì)缸內(nèi)流動(dòng)進(jìn)行計(jì)算：base方案為原始設(shè)計(jì)(壓縮比為12.5)，v01，v02和v03是優(yōu)化設(shè)計(jì)方案(壓縮比都為12.0)，各設(shè)計(jì)方案調(diào)整的主要設(shè)計(jì)參數(shù)見圖 2和表 2。其中，H1表示屋脊形燃燒室的屋脊高度，H2和H3分別表示進(jìn)排氣氣門與活塞間的間隙。優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)，首先需要考慮發(fā)動(dòng)機(jī)加工需求，為避免氣門撞上活塞，氣門活塞的最小間隙需有一定余量，故優(yōu)化設(shè)計(jì)中增大了H2及H3；其次為避免過(guò)高壓縮比帶來(lái)的試驗(yàn)風(fēng)險(xiǎn)，優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)調(diào)整了屋脊高度H1及活塞頂部形狀，并將壓縮比減小到12.0；最后滿足12.0壓縮比的設(shè)計(jì)要求，微調(diào)了燃燒室局部位置的曲面。

圖2 燃燒室設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)參數(shù)示意

設(shè)計(jì)方案壓縮比H1H2H3活塞頂部形狀base12．5BaseH1BaseH2BaseH3全凹v0112．0+1．2mm+1．1mm+1．5mm平面v0212．0+1．2mm+0．8mm+1．6mm半凹v0312．0+0．6mm+0．8mm+1．6mm半凹

2 噴霧模型及標(biāo)定

噴霧對(duì)缸內(nèi)混合氣的形成以及燃燒過(guò)程都起著重要作用，因此在計(jì)算缸內(nèi)過(guò)程之前，需要對(duì)噴霧模型進(jìn)行標(biāo)定。計(jì)算所用噴油器共6個(gè)噴孔，噴孔直徑為0.2 mm，單個(gè)油束的噴霧錐角為14°，噴孔位置及噴油落點(diǎn)均呈三角形分布。

噴霧模型中，蒸發(fā)模型選擇Dukowicz模型[13]，破碎模型選擇Wave模型[14-15]。模型標(biāo)定時(shí)，燃油為正庚烷，燃料噴射壓力及環(huán)境壓力分別為1 MPa和0.1 MPa。模型標(biāo)定結(jié)果見圖 3和圖 4。調(diào)整各子模型參數(shù)，得到的噴霧貫穿距離模擬值和試驗(yàn)值的對(duì)比見圖 3。由圖3可知，計(jì)算值和試驗(yàn)結(jié)果較為接近。圖 4示出各時(shí)刻CFD計(jì)算噴霧形狀與試驗(yàn)測(cè)試噴霧形狀的對(duì)比。從油束分布、粒子貫穿距離等的對(duì)比可以看出，計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)值的吻合度較高。因此本研究所用模型對(duì)于噴嘴參數(shù)的設(shè)置能夠體現(xiàn)噴嘴真實(shí)的噴霧特性，進(jìn)而保證了后續(xù)缸內(nèi)噴霧模擬計(jì)算的計(jì)算精度。

圖3 噴霧貫穿距離的標(biāo)定結(jié)果與試驗(yàn)值對(duì)比

圖4 不同時(shí)刻噴霧形狀對(duì)比

3 計(jì)算結(jié)果及分析

根據(jù)AVL對(duì)缸內(nèi)流動(dòng)過(guò)程的評(píng)價(jià)體系，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了分析，通過(guò)缸內(nèi)滾流比(Tumble)、缸內(nèi)旋流(w-swirl)、湍動(dòng)能、火花塞附近的流速以及缸內(nèi)燃料濃度分布等指標(biāo)對(duì)不同的燃燒室設(shè)計(jì)進(jìn)行了對(duì)比及分析。

3.1 滾流

缸內(nèi)滾流影響進(jìn)氣及壓縮過(guò)程中的油氣混合，同時(shí)也決定了缸內(nèi)湍動(dòng)能，進(jìn)而影響點(diǎn)火過(guò)程，因此滾流是評(píng)價(jià)燃燒室設(shè)計(jì)的重要指標(biāo)之一。滾流越大，缸內(nèi)氣體對(duì)噴霧的攪動(dòng)作用越強(qiáng)，有利于油氣混合更均勻；另一方面，滾流越大，缸內(nèi)混合氣的動(dòng)能越大，也有利于提高點(diǎn)火后的火焰擴(kuò)散速度，進(jìn)而提高發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。由于進(jìn)氣門關(guān)閉后缸內(nèi)滾流可以較好地保持，故通常將進(jìn)氣門關(guān)閉 (Intake Valve Close, IVC) 時(shí)刻的滾流比作為主要參考量。圖 5示出4種燃燒室設(shè)計(jì)分別在高轉(zhuǎn)速和低轉(zhuǎn)速工況下，缸內(nèi)滾流的計(jì)算結(jié)果對(duì)比。由圖5可見，1 500 r/min工況下，4種燃燒室在進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)刻的滾流比分別為1.04，1.29，1.21和1.22；當(dāng)轉(zhuǎn)速為4 400 r/min時(shí)，滾流比分別為1.32，1.55，1.64和1.30。由此說(shuō)明，原始的高壓縮比設(shè)計(jì)(base)得到的滾流較小，低轉(zhuǎn)速下3種優(yōu)化設(shè)計(jì)得到的滾流較為接近，高轉(zhuǎn)速工況下v02設(shè)計(jì)得到的滾流最大。

圖5 滾流計(jì)算結(jié)果對(duì)比

3.2 旋流

缸內(nèi)旋流對(duì)火焰向各方向的傳播造成影響，過(guò)大的旋流引起局部火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)慢，進(jìn)而有可能增加發(fā)動(dòng)機(jī)的爆震傾向。低速大負(fù)荷時(shí)，通過(guò)燃燒室的優(yōu)化設(shè)計(jì)減小缸內(nèi)旋流，可以降低發(fā)動(dòng)機(jī)爆震趨勢(shì)，因此在相同情況下可以將點(diǎn)火時(shí)刻提前，有利于提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性和改善發(fā)動(dòng)機(jī)排放。通常將點(diǎn)火時(shí)刻的缸內(nèi)旋流作為最主要的參考指標(biāo)，燃燒室設(shè)計(jì)通常以降低缸內(nèi)旋流為目標(biāo)。圖 6示出缸內(nèi)旋流計(jì)算結(jié)果的對(duì)比。在1 500 r/min工況下，4種燃燒室在點(diǎn)火時(shí)刻的旋流比分別為0.362，0.273，0.306和0.059；當(dāng)轉(zhuǎn)速為4 400 r/min時(shí)，旋流比分別為0.546，0.496，0.608和0.393。v03優(yōu)化設(shè)計(jì)得到的缸內(nèi)旋流比最小，尤其是在低轉(zhuǎn)速工況下，與其他3種設(shè)計(jì)相比降低了約80%。

圖6 旋流計(jì)算結(jié)果對(duì)比

3.3 湍動(dòng)能

湍動(dòng)能的大小直接決定了火花塞放電后混合氣起燃的難易程度。圖 7示出缸內(nèi)湍動(dòng)能計(jì)算結(jié)果的對(duì)比。

圖7 湍動(dòng)能計(jì)算結(jié)果對(duì)比

湍動(dòng)能越大越有利于火核的擴(kuò)散與發(fā)展，進(jìn)而提高燃燒效率、改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性，因此燃燒室優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)是獲取盡可能大的湍動(dòng)能。由于不同工況下缸內(nèi)湍動(dòng)能差異較大，本研究將湍動(dòng)能的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了量綱1處理，用u′/Cm表征缸內(nèi)的湍流強(qiáng)度：

(1)

從圖7可以看出，原始設(shè)計(jì)下的湍動(dòng)能較小，3種優(yōu)化設(shè)計(jì)在不同程度上都改善了湍動(dòng)能。1 500 r/min工況下，點(diǎn)火時(shí)刻4種燃燒室的u′/Cm分別為0.382，0.394，0.406和0.416；4 400 r/min工況的u′/Cm為0.552，0.577，0.585和0.586。從計(jì)算結(jié)果可知，v03的優(yōu)化設(shè)計(jì)獲得了相對(duì)較大的湍動(dòng)能。

圖 8示出點(diǎn)火時(shí)刻湍動(dòng)能分布對(duì)比。湍動(dòng)能越大，越有利于點(diǎn)火后減小滯燃期和提高初始火焰速度，因此湍動(dòng)能中心離火花塞越近越有利于著火及火焰?zhèn)鞑?，進(jìn)而改善發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性。從圖8可以看出，base和v01設(shè)計(jì)在點(diǎn)火時(shí)刻湍動(dòng)能中心偏向進(jìn)氣側(cè)，而v02和v03湍動(dòng)能中心在火花塞附近，其中v03的最大湍動(dòng)能更大，更有利于缸內(nèi)燃燒。

圖8 點(diǎn)火時(shí)刻湍動(dòng)能分布對(duì)比

3.4 流速

火花塞附近的速度場(chǎng)會(huì)影響火核剛形成時(shí)的拉伸強(qiáng)度，進(jìn)而對(duì)火焰發(fā)展及傳播產(chǎn)生較大影響。火花塞位置流速過(guò)大會(huì)導(dǎo)致火焰向各方向傳播速度產(chǎn)生差異，甚至導(dǎo)致點(diǎn)火后電弧被吹熄，因此設(shè)計(jì)開發(fā)中需降低點(diǎn)火時(shí)刻該區(qū)域的流動(dòng)速度。圖 9示出火花塞附近流速計(jì)算結(jié)果的對(duì)比。圖9中速度值是以火花塞電極為中心，半徑5 mm球形區(qū)域內(nèi)的平均速度。由圖9可知，1 500 r/min工況下，4種設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果分別為2.25，2.48，2.39，1.32 m/s；4 400 r/min工況的計(jì)算結(jié)果為12.32，13.80，17.88，5.31 m/s。低轉(zhuǎn)速下火花塞位置的速度較小，對(duì)燃燒過(guò)程影響不大。高轉(zhuǎn)速時(shí)，原始設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果為12.32 m/s，優(yōu)化設(shè)計(jì)v03速度計(jì)算值僅為5.31 m/s，比原始設(shè)計(jì)降低了60%以上，因此采用該設(shè)計(jì)可以獲得較好的燃燒穩(wěn)定性。v01和v02的計(jì)算結(jié)果卻都大于原始設(shè)計(jì)，在一定程度上會(huì)使燃燒效果變差。

圖9 火花塞附近平均流速對(duì)比

3.5 當(dāng)量比

圖 10示出點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)當(dāng)量比分布的對(duì)比。缸內(nèi)當(dāng)量比分布是評(píng)價(jià)缸內(nèi)混合氣均勻性的指標(biāo)，當(dāng)量比分布越集中在目標(biāo)當(dāng)量比附近，說(shuō)明缸內(nèi)燃油與空氣的混合越均勻。缸內(nèi)混合氣的均勻性越高，則局部過(guò)濃或過(guò)稀的概率越低，由此造成的排放物濃度升高的概率也越低。因此，提高缸內(nèi)混合氣均勻性有利于改善發(fā)動(dòng)機(jī)的排放。由圖10可見，在低轉(zhuǎn)速工況，缸內(nèi)當(dāng)量比分布都集中在1附近；在高轉(zhuǎn)速工況下當(dāng)量比分布范圍較大，且離目標(biāo)當(dāng)量比(1.2)較遠(yuǎn)的分布情況也較多。造成這一現(xiàn)象的原因主要是低轉(zhuǎn)速時(shí)燃油有更多的時(shí)間可以在缸內(nèi)進(jìn)行霧化與蒸發(fā)，而轉(zhuǎn)速較高時(shí)霧化蒸發(fā)的時(shí)間較短，存在燃油蒸發(fā)不完全、局部過(guò)濃或過(guò)稀的現(xiàn)象。對(duì)比不同設(shè)計(jì)可以發(fā)現(xiàn)，在1 500 r/min時(shí)， v02方案惡化了缸內(nèi)混合氣的均勻性，v01方案和v03方案都改善了均勻性；在4 400 r/min工況下，只有v03方案的計(jì)算結(jié)果較為理想，其他3種設(shè)計(jì)的缸內(nèi)混合氣均勻性都比較差。

圖10 缸內(nèi)當(dāng)量比分布對(duì)比

火花點(diǎn)火位置混合氣過(guò)濃或者過(guò)稀都會(huì)造成起燃困難，甚至可能失火，進(jìn)而使發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性和排放特性變差，因此設(shè)計(jì)燃燒室時(shí)需要將該位置的混合氣濃度控制在合理的范圍內(nèi)。圖 11示出火花塞附近半徑5 mm球形區(qū)域內(nèi)混合氣當(dāng)量比的變化情況。由圖11可見，在低轉(zhuǎn)速時(shí)，由于并沒有進(jìn)行加濃控制，因此點(diǎn)火時(shí)刻火花塞周圍的混合氣濃度在0.9～1.2的范圍內(nèi)。但在高轉(zhuǎn)速時(shí)，由于對(duì)混合氣進(jìn)行了加濃，缸內(nèi)油滴也沒有足夠的時(shí)間進(jìn)行霧化和蒸發(fā)，因此造成點(diǎn)火時(shí)刻火花塞附近混合氣過(guò)濃。由圖11可見，4 400 r/min工況下，4種設(shè)計(jì)的當(dāng)量比分別為1.52，1.54，1.37和1.41。與原始設(shè)計(jì)相比，方案 v02和v03都在一定程度上改善了火花塞位置混合氣濃度這一指標(biāo)。

圖11 火花塞附近平均當(dāng)量比對(duì)比

4 優(yōu)化結(jié)果評(píng)價(jià)

將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行處理后，通過(guò)滾流(Tumble)、旋流(w-swirl)等8項(xiàng)指標(biāo)對(duì)不同設(shè)計(jì)的缸內(nèi)流動(dòng)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行評(píng)價(jià)。具體評(píng)價(jià)指標(biāo)見表3和表4。其中，為將湍動(dòng)能的分布結(jié)果數(shù)字化，提出了湍動(dòng)能中心偏移率的概念。湍動(dòng)能中心偏移率及缸內(nèi)當(dāng)量比分布均勻性分別由式(2)和式(3)計(jì)算得到。

湍動(dòng)能中心偏移率=dTKE/R。

(2)

式中：dTKE為湍動(dòng)能中心位置到火花塞位置的距離；R氣缸半徑?；诓煌l(fā)動(dòng)機(jī)的CFD計(jì)算對(duì)比，認(rèn)為當(dāng)湍動(dòng)能中心偏移率小于0.3時(shí)，缸內(nèi)湍動(dòng)能較大的區(qū)域能夠較好地保持在火花塞周圍，這樣的湍動(dòng)能分布有利于著火及火焰?zhèn)鞑ァ?/p>

(3)

此外，引入了優(yōu)化率Fsum對(duì)優(yōu)化設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行總體評(píng)價(jià)[16]。

(4)

式中：α為評(píng)價(jià)參數(shù)的權(quán)重因子；f為評(píng)價(jià)參數(shù)的數(shù)值；下標(biāo)i表示第i項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)；下標(biāo)base表示原始設(shè)計(jì)；下標(biāo)j表示第j種優(yōu)化設(shè)計(jì)。對(duì)于汽油機(jī)的缸內(nèi)燃燒，滾流和湍動(dòng)能強(qiáng)度是最重要的考察指標(biāo)，是缸內(nèi)過(guò)程綜合性能的體現(xiàn)，因此這兩個(gè)指標(biāo)的權(quán)重較大，設(shè)為0.3。低轉(zhuǎn)速時(shí)由于推遲點(diǎn)火，680°時(shí)的湍動(dòng)能強(qiáng)度影響相對(duì)較小，因此考察點(diǎn)火時(shí)刻的數(shù)值；4 400 r/min時(shí)則考察680°時(shí)的數(shù)值。另一方面，1 500 r/min時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)有爆震風(fēng)險(xiǎn)，因此需要考察此時(shí)的旋流值；而高轉(zhuǎn)速時(shí)幾乎不會(huì)發(fā)生爆震，故4 400 r/min時(shí)旋流的權(quán)重設(shè)置為0?；鸹ㄈ浇漠?dāng)量比在加濃時(shí)的差異較大，主要考察計(jì)算結(jié)果是否在合理的范圍內(nèi)，在計(jì)算優(yōu)化率時(shí)其權(quán)重設(shè)為0。表3和表4中的目標(biāo)值是根據(jù)大量計(jì)算獲取的經(jīng)驗(yàn)值，一般認(rèn)為只要發(fā)動(dòng)機(jī)的各項(xiàng)指標(biāo)在限定范圍內(nèi)，燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)就不會(huì)有較大問(wèn)題。

表3 缸內(nèi)計(jì)算結(jié)果評(píng)價(jià)(1 500 r/min)

表4 缸內(nèi)計(jì)算結(jié)果評(píng)價(jià)(4 400 r/min)

如表中結(jié)果所示，3種優(yōu)化設(shè)計(jì)在不同程度上都提高了發(fā)動(dòng)機(jī)的綜合性能。與原始設(shè)計(jì)相比，方案v01在提升缸內(nèi)滾流和改善混合氣均勻性方面有一定提升，但總體而言各方面與原始設(shè)計(jì)都較為接近；方案v02的優(yōu)勢(shì)在于增大了滾流，同時(shí)使湍動(dòng)能中心更接近點(diǎn)火位置，然而卻惡化了缸內(nèi)混合氣分布的均勻性，說(shuō)明v02噴油過(guò)程與氣體流動(dòng)的匹配做得不夠好；方案v03得到的總體性能較好，雖然滾流的提升并不明顯，但旋流得到了明顯的改善，同時(shí)湍動(dòng)能強(qiáng)度得到了提高并且湍流中心位置離點(diǎn)火位置也更近，此外缸內(nèi)混合氣均勻性比其他3種設(shè)計(jì)更好。從表中可以看出，在4 400 r/min時(shí)，缸內(nèi)當(dāng)量比分布的均勻性較差，需要在后續(xù)開發(fā)中對(duì)此進(jìn)行改進(jìn)，如優(yōu)化噴油嘴布置、優(yōu)化噴油相位及提高油軌壓力等，改善油束的霧化和蒸發(fā)效果，從而提高缸內(nèi)混合氣的均勻性。

綜上所述，在三種優(yōu)化設(shè)計(jì)中，v03的優(yōu)化效果最顯著，在低轉(zhuǎn)速和高轉(zhuǎn)速工況其優(yōu)化率分別達(dá)到了25.3%和23.4%。與base設(shè)計(jì)相比，v03的各項(xiàng)指標(biāo)都得到了一定改善。由于更高的滾流及u′/Cm意味著更快的著火和更高的火焰?zhèn)鞑ニ俣?，因此相同情況下采用v03設(shè)計(jì)可以獲得更好的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性；而更高的缸內(nèi)混合氣均勻性意味著更低的碳?xì)渑欧牛虼瞬捎胿03也能在一定程度上改善發(fā)動(dòng)機(jī)的排放；低速時(shí)更小的w-swirl意味著更低的爆震風(fēng)險(xiǎn)，因此采用v03還能提高發(fā)動(dòng)機(jī)抗爆震性能，進(jìn)而可以采用更早的點(diǎn)火，提高發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性經(jīng)濟(jì)性并改善排放。

5 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)某高壓縮比直噴發(fā)動(dòng)機(jī)的缸內(nèi)流動(dòng)及噴霧過(guò)程的三維CFD分析，獲取了不同燃燒室設(shè)計(jì)對(duì)缸內(nèi)混合氣形成過(guò)程的影響規(guī)律?；跐L流、湍動(dòng)能強(qiáng)度、缸內(nèi)當(dāng)量比分布等8項(xiàng)指標(biāo)，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了分析和評(píng)價(jià)，選取了最優(yōu)的燃燒室設(shè)計(jì)方案。與原始設(shè)計(jì)相比，優(yōu)化設(shè)計(jì)在低轉(zhuǎn)速和高轉(zhuǎn)速工況下的優(yōu)化率分別達(dá)到了25.3%和23.4%，優(yōu)化效果十分明顯。

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