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    輪軌噪聲發(fā)展機理的材料硬度試驗

    2018-02-20 12:09:50王安斌鞠龍華高曉剛
    噪聲與振動控制 2018年6期
    關(guān)鍵詞:聲壓級輪軌摩擦系數(shù)

    蘇 朋,王安斌,鞠龍華,高曉剛

    (上海工程技術(shù)大學(xué) 城市軌道交通學(xué)院,上海 201620)

    鐵路在運行過程中往往伴隨著大量的問題,比如隨著列車的運行,車輪與鋼軌不斷進行滾動與滑動摩擦,會給輪軌造成永久、不可恢復(fù)性的傷害,降低輪軌的使用壽命,增加維護費用。另外,列車在運行過程中也伴隨著振動和噪聲等問題,這類問題主要影響乘客以及線路周圍住戶的舒適性。噪聲問題主要是由于車輪和鋼軌的相互作用而引起的[1]。鐵路噪聲可分為以下幾類:輪軌噪聲、集電系統(tǒng)噪聲、空氣動力噪聲、結(jié)構(gòu)物振動噪聲和其他噪聲[2]。其中將由于輪軌系統(tǒng)相互作用而使車輪與軌道部件所產(chǎn)生的噪聲稱為輪軌噪聲,包括滾動噪聲、沖擊噪聲和尖嘯聲[3]。經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),滾動噪聲是由于輪軌接觸表面過于不平順造成的。車輪和鋼軌表面的不平順導(dǎo)致了輪軌不良接觸,使車輪和軌道產(chǎn)生了結(jié)構(gòu)振動,發(fā)出寬頻噪聲[4]。在薩加門多快軌系統(tǒng)做過的測試表明:與踏面表面光滑的車輪相比,表面不平順的車輪發(fā)出的噪聲要高4 dB[5]。當列車速度低于250 km/h時,輪軌噪聲是鐵路噪聲的主要來源,同時也是影響鐵路噪聲的主要因素[6]。目前在鐵路建設(shè)中進行噪聲控制的措施主要有:設(shè)置隔聲屏障、隔聲窗和建筑物功能置換等,其降噪隔聲效果基本得到一定程度的認可,而從輪軌接觸方面采取措施達到降低噪聲效果的措施較少。噪聲對人體的危害是多方面的,輕者會導(dǎo)致精力不能集中、失眠、神經(jīng)衰弱;重者,可使血壓升高,心臟功能失常,并能誘發(fā)其他疾病。另外,噪聲還會嚴重影響人的工作效率,有時甚至引起一些不必要的矛盾和糾紛。因此,隨著人們對身心健康的重視程度越來越高,鐵路運輸帶來的噪聲問題將會被更多的人們所關(guān)注。本文從輪軌接觸的角度,研究車輪材料硬度對于噪聲發(fā)展趨勢的影響。

    1 輪軌滾動滑動實驗

    車輪材料選擇高碳鋼40Cr,通過熱處理與淬火等手段使其達到不同的硬度,確保鋼軌鋼的硬度相同,車輪鋼與鋼軌鋼的具體參數(shù)見表1。根據(jù)車輪試樣的硬度由低到高的順序?qū)⑵浞謩e編號為1#、2#和3#,其硬度比分別為:0.95,1.1和1.35。由表1可知,1#至3#車輪鋼的化學(xué)成分相同,其主要差異在于其表面硬度不同。

    表1 輪軌材料化學(xué)成分對照表

    本文利用MMS-2A型微機控制摩擦磨損試驗機在實驗室進行雙輪對滾實驗,上試樣為車輪試樣,下試樣為鋼軌試樣,兩試樣的直徑均為50 mm。為了確保實驗室的輪軌材料接觸之間的摩擦磨損效應(yīng)與實際工況相類似,則需保證實驗?zāi)M過程中輪軌橢圓接觸斑上的接觸應(yīng)力和接觸斑長短半軸之比與實際工況下相同,可以通過赫茲接觸理論[7]來確定接觸區(qū)域的最大接觸應(yīng)力。

    本實驗?zāi)M動車車輪在國產(chǎn)60 kg/m鋼軌上直線運行的實際工況,已知鋼軌頂面的圓弧半徑Rr2=300 mm,車輪的直徑為840 mm,那么其半徑Rw1=420 mm,車輪的縱向曲率半徑和鋼軌的橫向曲率半徑均為∞[8],已知模擬輪對試樣尺寸Rw1=25 mm,Rr1=25 mm,Rr2=∞,由這些參數(shù)可以通過下列公式計算得到Rw2=17.5 mm。

    A、B為車輪、鋼軌當量幾何半徑;Rr1、Rr2為鋼軌的橫向、縱向曲率半徑;Rw1、Rw2為車輪的橫向、縱向曲率半徑;為使模擬實驗與實際工況相似,需滿足

    下試樣的轉(zhuǎn)速為400 r/min,上試樣的轉(zhuǎn)速為360 r/min,兩試樣間的蠕動滑差率為10%,輪軌試樣尺寸如圖1所示。

    圖1 輪軌試樣尺寸示意圖

    實驗?zāi)M軸重為16 t的輪軌接觸情況,即Pfield=8 000 N,由公式計算得實驗室施加的法向載荷值為177 N。

    實驗在干態(tài)情況下進行,實驗時間為8 h。用精密電子天平測量實驗前后輪軌試樣的磨損量變化;用手動洛氏硬度計(HR-150A)測量試樣表面硬度;用傳聲器監(jiān)測輪軌接觸點近場(200 mm)位置噪聲的變化。

    2 實驗結(jié)果與討論

    圖2是輪軌試樣間摩擦系數(shù)隨時間變化的曲線圖,摩擦系數(shù)隨著實驗時間的增加基本趨于穩(wěn)定,所以只畫出前3 000 s內(nèi)的摩擦系數(shù)變化圖。

    圖2 輪軌試樣滾動摩擦系數(shù)

    從圖中可以看出,輪軌間的摩擦系數(shù)變化主要分為3個階段:第1階段呈現(xiàn)急速上升趨勢,那是因為試樣在加工的時候進行過拋光等工序的處理,試樣表面較光滑,所以在輪軌試樣剛剛接觸時的摩擦系數(shù)較低,但隨著輪軌的持續(xù)滾-滑接觸使試樣的表面受到剪切與擠壓,輪軌接觸面的粗糙度增大,導(dǎo)致輪軌間的摩擦系數(shù)急劇增大;第2階段呈現(xiàn)緩慢上升的模式,那是因為隨著循環(huán)次數(shù)的增加,試樣表面產(chǎn)生塑性變形并開始出現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象,試樣表面出現(xiàn)材料剝離現(xiàn)象,剝落材料在輪軌接觸面間充當介質(zhì)[10],使輪軌間的接觸狀態(tài)由2體接觸轉(zhuǎn)變?yōu)?體接觸。也就是在輪軌間加入了潤滑材料,可以減少輪軌的黏著作用并作為介質(zhì)承載一部分接觸應(yīng)力,因而摩擦系數(shù)處于緩慢上升階段;第3階段呈現(xiàn)穩(wěn)定狀態(tài),輪軌經(jīng)過較長時間的接觸后,表面剝離掉塊在滾動接觸時由于剪切和擠壓作用逐漸氧化脫落,當表面材料的剝離速度和從摩擦副脫落形成磨屑的速度達到動態(tài)平衡時,輪軌滾動摩擦系數(shù)就進入穩(wěn)定階段,其值大約為0.24,但由于轉(zhuǎn)動過程中試驗臺本身產(chǎn)生的振動等因素的影響,摩擦系數(shù)還會有較小的波動。通過對比3種硬度車輪與鋼軌間的摩擦系數(shù),發(fā)現(xiàn)其值基本相近,這表明同種材料的車輪,即使通過熱處理改變其硬度,但對于輪軌試樣整個系統(tǒng)的摩擦系數(shù)沒有明顯影響。

    實驗開始之前,在試驗臺附近布置噪聲監(jiān)測裝置,麥克風(fēng)位于距輪軌試樣接觸點200 mm處的位置,全程監(jiān)測輪軌噪聲的變化趨勢,實驗現(xiàn)場布置情況如圖3所示。

    圖3 實驗現(xiàn)場情況圖

    在處理噪聲數(shù)據(jù)時,利用如下公式先去除實驗設(shè)備在空轉(zhuǎn)狀態(tài)下帶來的背景噪聲影響,可以在一定程度上提高實驗數(shù)據(jù)的準確性。

    其中:

    LP為輪軌噪聲聲壓級,單位dB;Lt為測試聲壓級,單位dB;Lg為設(shè)備在空轉(zhuǎn)狀態(tài)下的背景噪聲聲壓級,單位dB。

    圖4為3組輪軌組合系統(tǒng)的噪聲隨時間變化圖。從圖中可以看出,3組噪聲的變化趨勢基本一致,都是先增大,到達首個峰值后開始緩慢降低,隨著循環(huán)次數(shù)的增加,會出現(xiàn)第二次峰值,然后繼續(xù)降低,且隨著車輪試樣硬度的升高,所引起的噪聲越大。

    圖4 噪聲隨時間變化圖

    另外,由于試樣表面硬度的不同,1#,2#和3#車輪的初始噪聲有所不同,分別為69.1 dB、74.4 dB和78 dB。2#車輪比1#車輪的噪聲大約大5.3 dB,3#車輪比2#車輪的噪聲大約大3.7 dB。3組車輪噪聲的第一次峰值都出現(xiàn)在80 min左右,其值隨著硬度的增大而變大,1#車輪的峰值為71.8 dB,2#車輪的峰值為76.9 dB,3#車輪的峰值為80.6 dB。這是因為隨著實驗的進行,輪軌表面開始出現(xiàn)不同程度的硬化現(xiàn)象,由于輪軌材料相同,所以其出現(xiàn)硬化的時間段差別不大,因此其噪聲第一次出現(xiàn)峰值基本都在80 min左右。

    車輪試樣主要磨損機制為剝落磨損,伴隨有一定的粘著磨損,隨著實驗的進行,表面剝離掉塊在滾動接觸時由于剪切和擠壓作用逐漸氧化脫落,表面粘著物減少,輪軌表面變的更加平整,所產(chǎn)生的噪聲開始降低。但3種車輪的硬度不同,導(dǎo)致其磨損速率不同,車輪表面材料完全剝落的時間不同,所以其第二次峰值的時間也不同。

    由圖5可知,當實驗進行240 min時,可見3種硬度比輪軌噪聲產(chǎn)生差異的噪聲頻帶為400 Hz~2 000 Hz,在200 Hz時,3種車輪的聲壓級基本都為62.9 dB,隨著頻率達到400 Hz,其聲壓級才出現(xiàn)明顯變化。當頻率大于400 Hz時,聲壓級呈下降趨勢。

    圖5 240 min時噪聲1/3倍頻程頻譜曲線

    在200 Hz~2 000 Hz頻段內(nèi)聲壓級都在60 dB以上,1#車輪與2#車輪聲壓級最大相差5.8 dB,最小相差1.4 dB;2#車輪與3#車輪聲壓級最大相差6.8 dB,最小相差1.7 dB。在200 Hz~2 000 Hz頻段內(nèi),每種車輪大約出現(xiàn)了4次峰值,當頻率大于2 000 Hz時,3種車輪的聲壓級開始急劇減小。

    綜上可知:隨著車輪材料的硬度比增大,噪聲頻譜的峰值頻率是不斷升高的;輪軌摩擦的噪聲范圍主要在200 Hz~2 000 Hz,而城市軌道交通的主要噪聲范圍與其相似,從而說明輪軌噪聲是鐵路噪聲的主要來源。這一實驗結(jié)果對于研究減振降噪措施也有一定的指導(dǎo)意義。

    從圖6可知,輪軌硬度比與聲壓級大體呈線性相關(guān),近似符合方程式

    隨著輪軌硬度比的增大,輪軌摩擦?xí)r所產(chǎn)生的噪聲聲壓級也隨之增大,所以從降低噪聲的目的出發(fā),輪軌硬度比不能過大;輪軌硬度比與輪軌總磨損量大體呈現(xiàn)拋物線模式,近似符合方程式

    從節(jié)能環(huán)保、延長生命周期的角度出發(fā),聯(lián)立式(6)和式(7)解得,輪軌硬度匹配的最佳值為1.04。

    圖6 噪聲聲壓級、輪軌總磨損量與輪軌硬度比的關(guān)系圖

    3 結(jié)語

    本文基于MMS-2A型微機控制摩擦磨損試驗機的雙輪對滾實驗,分析了同種工況下不同硬度車輪與同種鋼軌摩擦磨損時的摩擦系數(shù)與噪聲發(fā)展機制,得出以下結(jié)論:

    (1)同種材料、不同硬度的輪軌試樣匹配時的滾動摩擦系數(shù)基本保持不變,硬度對摩擦系數(shù)的影響較小,與材料本身屬性(如:泊松比、彈性模量、含碳量等)有關(guān);

    (2)同種材料、不同硬度的輪軌材料摩擦所引起的噪聲不同,輪軌硬度比越大,其摩擦所帶來的噪聲越大;

    (3)同種材料、不同硬度的輪軌材料摩擦所產(chǎn)生的噪聲的發(fā)展機理相同,都是先急劇增大,然后緩慢增大,最后趨于穩(wěn)定。

    (4)在同時考慮噪聲與磨損量的情況下,輪軌的硬度比的最佳值為1.04.

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