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    湘西110 kV變電站雷擊現(xiàn)場(chǎng)事故研究

    2018-02-08 01:04:40肖榮貴敬亮兵扈海澤譚恩典潘太坤
    電瓷避雷器 2018年1期
    關(guān)鍵詞:龍門(mén)架扁鋼電阻值

    譚 韜,肖榮貴,敬亮兵,扈海澤,金 杰,黎 銘,譚恩典,鐘 坤,潘太坤,肖 星

    (1國(guó)網(wǎng)婁底供電公司,湖南婁底417000,2吉首大學(xué)信息科學(xué)與工程學(xué)院,湖南湘西416000)

    0 引言

    變電站是組成電力系統(tǒng)的重要環(huán)節(jié),通過(guò)變電站的變配電,發(fā)電廠發(fā)出的電能才能最大的供用戶使用。考慮到我國(guó)的地形及輸電線路架設(shè)的經(jīng)濟(jì)性,在湘西地區(qū),絕大部分變電站建設(shè)在山谷之上,很易遭受雷擊。一旦發(fā)生雷擊事故,小則導(dǎo)致保護(hù)開(kāi)關(guān)瞬間跳閘,大則燒毀變電站設(shè)備引起大面積的停電事故,造成重大的經(jīng)濟(jì)損失。

    1 變電站電氣結(jié)構(gòu)概述

    該變電站為湘西地區(qū)地區(qū)變電站,主要供應(yīng)武陵山地區(qū)中型企業(yè)公司,其主要的電氣主接線形式如下圖1所示。為了保證其供電可靠性,該變電站采用雙母線供電,兩條220 kV進(jìn)線來(lái)自不同的兩座500 kV變電站。變電站內(nèi)采用兩臺(tái)三繞組變壓器并聯(lián)運(yùn)行供電,一臺(tái)作為運(yùn)行主變變壓器,另一臺(tái)采用熱備用變壓器。當(dāng)主變發(fā)生故障或是在定期進(jìn)行檢修時(shí)投入備用變壓器。主變出線為110 kV和35 kV,其中110kV出線主要供應(yīng)武陵山中型企業(yè)用電,35kV主要針對(duì)各小區(qū)及小型企業(yè)用電。在出線110 kV及35 kV母線上都有多路饋線及備用線接口,其中備用線出線接口主要針對(duì)小部分負(fù)荷的擴(kuò)增。

    圖1 變電站電氣主接線簡(jiǎn)圖Fig.1 Substation main electrical wiring diagram

    兩回220 kV均為鐵塔線路支撐,一回鐵塔數(shù)為36級(jí),另一回為32級(jí),兩回終端鐵塔都位于變電站后的山坡上(地處變電站最高位置),主變均設(shè)置為室內(nèi)變壓器。

    2 雷擊事故概述

    2016年12月10日凌晨,據(jù)值班人員回憶,當(dāng)時(shí)看到很強(qiáng)的雷擊閃電,隨即導(dǎo)致跳閘停電事故。事后發(fā)現(xiàn)雷電直擊終端鐵塔避雷器的接地引線線(引下線有明顯灼燒痕跡,該引下線通過(guò)鐵塔頂端與龍門(mén)架相連,再在龍門(mén)架上引接接地扁鋼接至主地網(wǎng)如下圖2所示),導(dǎo)致線路避雷器及龍門(mén)架上的斷路器及隔離開(kāi)關(guān)爆裂,開(kāi)關(guān)跳閘,導(dǎo)致停電事故。

    3 事故原因分析

    該變電站地處武陵山山區(qū),建設(shè)位置處于山坡之上,平均雷暴日為54d/年,根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB50343-2004《建筑物電子信息系統(tǒng)防雷技術(shù)規(guī)范》第3章雷電防護(hù)分區(qū)(如表1所示)[1],該區(qū)域?yàn)楦呃讌^(qū),極容易發(fā)生雷擊事故。

    變電站站外兩座終端鐵塔位于站后的山坡之上,變電站建設(shè)有兩座避雷針,成田字對(duì)角狀建設(shè),都處于龍門(mén)架引伸的對(duì)角上。兩臺(tái)主變變壓器以及電容補(bǔ)償器、電抗器等都在室內(nèi),終端鐵塔線路避雷器引接線通過(guò)鋼芯固定于站內(nèi)龍門(mén)架,在龍門(mén)架上通過(guò)扁鋼引入地網(wǎng),具體布局如圖3所示。

    圖2 終端桿塔下線Fig.2 The terminal tower down lead wire

    表1 雷電劃分等級(jí)Table 1 Lightning rank

    圖3 變電站外部地理位置圖Fig.3 Substation external geographic locations

    由現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量得知,從鐵塔到龍門(mén)架之間的跨距(水平)有105 m,從終端鐵塔到龍門(mén)架引接線地勢(shì)正如一個(gè)凹型山谷,并且變電站建造在一個(gè)地勢(shì)較高的山谷之上,所以引接線遭受雷擊的概率增強(qiáng)。

    3.1 缺少線路避雷器

    該引下線龍門(mén)架上裝設(shè)斷路器及隔離開(kāi)關(guān)時(shí)沒(méi)有在進(jìn)出線裝設(shè)避雷器。當(dāng)雷擊事故發(fā)生時(shí),雷電過(guò)電壓經(jīng)過(guò)線路傳輸?shù)烬堥T(mén)架直接擊中斷路器及隔離開(kāi)關(guān)。由于雷電過(guò)電壓傳播過(guò)程中無(wú)法迅速的泄入大地,過(guò)高的雷電過(guò)電壓直接傳入斷路器及隔離開(kāi)關(guān),導(dǎo)致其發(fā)生擊穿及爆裂。

    3.2 殘壓反擊

    當(dāng)發(fā)生雷擊架空引接線(圖3)時(shí),雷電流通過(guò)引下線傳遞到接地網(wǎng)進(jìn)行散流,等效電路如圖4所示。

    圖4 散流等效電路Fig.4 Leak current equivalent circuit

    圖4中L為引下線及龍門(mén)架扁鋼等效電感(忽略了引下線電阻值),R為接地電阻值,Ud為散流時(shí)引下線頂端殘壓。假設(shè)雷電流為i,其計(jì)算公式為[4]

    對(duì)于殘余電壓Ud,影響其值的大小主要因素是接地電阻R值,因此在對(duì)變電站防雷接地設(shè)計(jì)時(shí)都需要考慮變電站短路電流值的大小及當(dāng)?shù)乩纂娏髦怠?/p>

    在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行勘察時(shí)發(fā)現(xiàn),龍門(mén)架上鋪設(shè)的扁鋼共有兩塊,其中一塊完好(保護(hù)漆完整),另一塊已經(jīng)銹跡斑斑,腐蝕嚴(yán)重,面目全非。

    如圖5所示,龍門(mén)架上扁鋼有一條腐蝕嚴(yán)重,腐蝕的扁鋼直接導(dǎo)致的后果就是整個(gè)接地電阻值的增大。這部分腐蝕對(duì)于整個(gè)接地電阻(包括引下線、扁鋼及接地電阻)值變化不是很大,但是由于雷電流一般都是千安等級(jí)[1],因此對(duì)于殘壓影響較大?,F(xiàn)場(chǎng)采用三級(jí)法對(duì)變電站進(jìn)行分點(diǎn)測(cè)試接地電阻,平均采樣變電站五個(gè)點(diǎn)接地電阻,測(cè)試結(jié)果如表2所示,符合標(biāo)準(zhǔn)。由于該變電站運(yùn)行年限比較長(zhǎng),接地電阻值可能已經(jīng)不能滿足現(xiàn)在短路電流的要求。殘壓值高則會(huì)發(fā)生龍門(mén)架頂端對(duì)設(shè)備進(jìn)行反擊事故,進(jìn)而燒毀設(shè)備,導(dǎo)致停電事故。

    圖5 龍門(mén)架腐蝕的扁鋼Fig.5 Gantry flat steel corrosion

    表2 桿塔接地電阻測(cè)量情況Table 2 The tower grounding resistance measurement

    4 防雷改造措施

    4.1 裝設(shè)避雷器

    裝設(shè)避雷器主要是針對(duì)龍門(mén)架上斷路器及隔離開(kāi)關(guān),在引下線掛接龍門(mén)架處并接以氧化鋅避雷器,同時(shí)在該龍門(mén)架上的斷路器及隔離開(kāi)關(guān)的進(jìn)出線上引接氧化鋅避雷器,改造方式如圖6所示。在引接線上并接氧化鋅避雷器,通過(guò)引接線引入變電站主接地網(wǎng)。當(dāng)發(fā)生雷電過(guò)電壓侵入時(shí)首先經(jīng)過(guò)避雷器進(jìn)行泄流,對(duì)頂端雷電過(guò)電壓幅值進(jìn)行限制(通過(guò)導(dǎo)通泄放電流,使過(guò)電壓幅值限制在殘壓以下),降低龍門(mén)架頂端雷電過(guò)電壓,進(jìn)而保護(hù)斷路器及隔離開(kāi)關(guān)。

    圖6 避雷器架設(shè)Fig.6 Arrester erection

    4.2 接地網(wǎng)優(yōu)化

    4.2.1 加裝垂直接地體

    垂直接地體就是在原來(lái)接地網(wǎng)接點(diǎn)處進(jìn)行深挖鋪設(shè)垂直接地體,由于考慮到實(shí)際開(kāi)挖的可行性與經(jīng)濟(jì)性,設(shè)計(jì)在變電站接地網(wǎng)最外圍接地網(wǎng)進(jìn)行開(kāi)挖,加裝垂直接地體。x0y2,x0y4,x2y0,x2y5,x3y5,x4y0,x5y2,x0y4,通過(guò)開(kāi)挖邊緣接地網(wǎng)增加垂直接地體(圖中黑點(diǎn))。

    圖7 模擬變電站主接地網(wǎng)Fig.7 Analog substation main ground grid

    垂直接地體的引入使原有的水平接地網(wǎng)變成立體接地網(wǎng)[1],立體接地網(wǎng)能夠?qū)l(fā)生雷擊事故時(shí)很大的入地電流很快的流入大地中(迅速泄流),使地表電位降低,同時(shí)水平方向電流密度降低,減少水平地網(wǎng)的場(chǎng)強(qiáng)成度,從而達(dá)到有效的降低地網(wǎng)的接地電阻的效果。降阻公式[7]如下:

    式中:R1為未裝設(shè)垂直接地體時(shí)水平地網(wǎng)的接地電阻,Ω;R2為垂直接地體與水平地網(wǎng)的接地電阻并聯(lián)值,Ω;R0為裝設(shè)垂直接地體后立體地網(wǎng)實(shí)際電阻的值,Ω。

    4.2.2 輔助接地網(wǎng)

    輔助接地網(wǎng)就是在距離變電站主接地網(wǎng)1~2 km的范圍內(nèi)鋪設(shè)一個(gè)輔助接地網(wǎng),并用扁鋼將輔助電網(wǎng)連接到主接地網(wǎng)上[8]。外引輔助接地網(wǎng)能有效的降低接地阻抗的大小,降阻效率為η[7]

    式中:Z0為原主接地網(wǎng)的接地阻抗;Z1為外引輔助導(dǎo)體后接地阻抗;Z2為外引輔助接地網(wǎng)后的接地阻抗。

    根據(jù)文獻(xiàn)[7]對(duì)輔助方形接地網(wǎng)與輔助圓形接地網(wǎng)接地優(yōu)化效果研究,研究結(jié)果表明,圓形接地網(wǎng)更能降低接地電阻。因此在設(shè)計(jì)時(shí)綜合考慮相同使用材料經(jīng)濟(jì)性以及施工難度的情況下,設(shè)計(jì)采用輔助圓形接地網(wǎng),輔助接地網(wǎng)設(shè)計(jì)如圖8所示。

    圖8 模擬輔助接地網(wǎng)設(shè)計(jì)Fig.8 Analog auxiliary grounding grid design

    5 模擬仿真驗(yàn)證

    采用電磁暫態(tài)仿真軟件ATP-EMTP搭建電路仿真模型進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算,仿真主要對(duì)避雷器保護(hù)及輔助接地網(wǎng)降阻效果進(jìn)行驗(yàn)證。

    5.1 避雷器保護(hù)驗(yàn)證

    采用模擬沖擊發(fā)生器等效雷擊,對(duì)引下線采用集中等效模型,忽略線路等效電阻,只考慮模擬線路電感及接地體等效電阻,模擬等效電路如圖9所示。

    考慮到雷電傳播到龍門(mén)架雷電流的釋放以及衰減,模擬時(shí)采用1kA雷電流。對(duì)龍門(mén)架掛接點(diǎn)雷電波過(guò)電壓進(jìn)行檢測(cè),檢測(cè)結(jié)果如下圖10所示。由圖可知,雷電波過(guò)電壓幅值達(dá)到782 kV,超過(guò)110 kV設(shè)備的耐壓值,導(dǎo)致設(shè)備擊穿爆裂。

    圖9 模擬雷擊電路Fig.9 Analog lightning circuit

    圖10 雷電過(guò)電壓波形Fig.10 Lightning overvoltage waveforms

    針對(duì)該雷擊事故研究,提出采用避雷器進(jìn)行保護(hù),模擬仿真電路如圖11所示。

    圖11 加裝避雷器后電壓Fig.11 The voltage after the installation of the arrester

    從圖中可知,雷電過(guò)電壓幅值為83 kV,雖然過(guò)電壓幅值較高,但是對(duì)于110 kV設(shè)備能夠保證其正常運(yùn)行不受影響。

    綜上所述,在該架空引下線掛接龍門(mén)架處加裝避雷器能夠有效的限制其幅值,從而保護(hù)電力設(shè)備。

    5.2 降阻效果模擬仿真

    搭建模擬接地網(wǎng)等效模型,對(duì)于接地網(wǎng)單元模塊采用π型等效電路,該模型搭建的參數(shù)時(shí)根據(jù)一般扁鋼接地網(wǎng)參數(shù)設(shè)置,單元等效電路模型見(jiàn)圖12。

    圖12 π型等效電路Fig.12 PI type equivalent circuit

    用單元等效電路連接成模型中的5x5接地網(wǎng),外接交流電源,為了試驗(yàn)的可觀性,采用交流220 V電源進(jìn)行測(cè)量,同時(shí)用電流探針進(jìn)行電流檢測(cè),直觀的反映出接地電阻值的變化。

    再輔助圓形接地網(wǎng)進(jìn)行仿真驗(yàn)證,再一次測(cè)量其電流探針值,得出總的接地電阻值的變化。分別對(duì)鋪設(shè)輔助接地網(wǎng)前后電流進(jìn)行仿真檢測(cè),仿真結(jié)果見(jiàn)圖13和圖14。

    圖13 主地網(wǎng)測(cè)試電流Fig.13 The test current of the main grounding grid

    圖14 輔助接地網(wǎng)測(cè)試電流Fig.14 The test current of auxiliary grounding grid

    由上可知,在沒(méi)有接輔助電網(wǎng)前測(cè)試電流最大值約為43A,輔助接地網(wǎng)后測(cè)試電流最大值約為66 A??芍訙y(cè)試電流值增大了53.5%,根據(jù)歐姆定律可知,接地電阻值也會(huì)相應(yīng)的降低。

    根據(jù)模擬仿真結(jié)果,在沒(méi)有鋪設(shè)輔助接地網(wǎng)前測(cè)試電流有效值為30.4 A,經(jīng)過(guò)計(jì)算,接地電阻值為7.2 Ω。輔助接地網(wǎng)后測(cè)試電流有效值為46.7 A,接地電阻值為4.7 Ω,差額接地電阻為2.5 Ω(接地電阻值降低了34.7%)。根據(jù)圖5和式(3),按照電力經(jīng)驗(yàn),假設(shè)直擊雷雷電流為3 kA,殘壓分別為21.6 kV和14.1 kV,殘壓差額達(dá)到7.5 kV,降低殘壓率為34.5%。

    6 結(jié)語(yǔ)

    該變電站雷擊事故的發(fā)生主要原因是由于雷擊終端桿塔接地引下線,同時(shí)由于缺乏避雷器對(duì)雷電波過(guò)電壓幅值限制以及接地電阻值較大,導(dǎo)致龍門(mén)架引接點(diǎn)殘壓過(guò)高,進(jìn)而發(fā)生反擊龍門(mén)架電力設(shè)備事故。采用增設(shè)避雷器以及主接地網(wǎng)鋪設(shè)垂直接地體、更換腐蝕扁鋼以及鋪設(shè)圓形輔助接地網(wǎng)等方法能有效的降低殘壓,避免反擊事故的發(fā)生。

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