旺格維利式開(kāi)采采硐間煤柱合理寬度留設(shè)研究

馬 進(jìn) 功

（1.中國(guó)煤炭科工集團(tuán)太原研究院有限公司，山西 太原 030006；2.山西天地煤機(jī)裝備有限公司，山西 太原 030006）

0 引 言

目前，我國(guó)煤炭年產(chǎn)量已近40 億t，歷年累計(jì)為國(guó)家的能源貢獻(xiàn)了800 億t 左右的煤炭［1］。 隨著煤炭資源的大幅開(kāi)采，國(guó)內(nèi)絕大多數(shù)礦井遺留了大量的邊角煤［2－3］。 淺埋深優(yōu)質(zhì)煤炭資源儲(chǔ)量日益減少，開(kāi)采回收邊角煤勢(shì)在必行［4－6］。 近年來(lái)，以連續(xù)采煤機(jī)為龍頭裝備的“旺格維利”采煤法（以下簡(jiǎn)稱(chēng)“旺采”）在我國(guó)得到了廣泛應(yīng)用［7－9］。 相關(guān)研究與實(shí)踐表明，條帶式“旺格維利”式采煤法特有的煤柱系統(tǒng)，對(duì)提高煤炭資源采出率、控制覆巖移動(dòng)及地表下沉有關(guān)鍵作用［10－11］。 煤柱系統(tǒng)的特殊性在于其煤柱分為采硐間煤柱、不規(guī)則煤柱、區(qū)段隔離煤柱、邊界煤柱，各類(lèi)煤柱由于功能和支撐位置的差異造成了留設(shè)尺寸的不同要求，因而，確定煤柱系統(tǒng)中各類(lèi)煤柱的合理尺寸是研究旺采技術(shù)的主要內(nèi)容之一［12］。 當(dāng)前條帶式“旺格維利”采煤法煤柱系統(tǒng)研究存在以下問(wèn)題：①已有研究對(duì)短壁連采中留設(shè)煤柱合理尺寸多數(shù)基于規(guī)則的房柱式開(kāi)采［5，13－15］；②在條帶式“旺采”中各類(lèi)煤柱研究中針對(duì)煤柱系統(tǒng)的采硐間煤柱合理寬度鮮有報(bào)道［16－20］；③井下現(xiàn)場(chǎng)對(duì)采硐間煤柱的留設(shè)尺寸多數(shù)依靠現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)煤柱受力分布、直接頂和基本頂?shù)膹椝軈^(qū)分布及下沉量等問(wèn)題處于被動(dòng)和盲目狀態(tài)。

針對(duì)當(dāng)前條帶式“旺格維利”煤柱系統(tǒng)中采硐間煤柱合理寬度存在的問(wèn)題，筆者通過(guò)FLAC3D數(shù)值模擬建立力學(xué)模型，分析了采硐間煤柱不同尺寸條件下的直接頂塑性區(qū)、煤柱受力、巷道頂板下沉量、直接頂和基本頂塑性區(qū)、支架受力狀態(tài)，得出淺埋深條件下條帶式“旺格維利”采煤法中煤柱系統(tǒng)中采硐間煤柱的合理尺寸范圍及相關(guān)規(guī)律，為井下實(shí)際留設(shè)采硐間煤柱的合理寬度及設(shè)備選型提供十分重要的的理論依據(jù)。

1 條帶式“旺采”工藝

條帶式“旺采”工藝如圖1 所示，在開(kāi)采范圍內(nèi)布置主運(yùn)巷、回風(fēng)巷、輔運(yùn)巷，形成全負(fù)壓通風(fēng)。 各巷道與第一支巷掘進(jìn)完成后，連續(xù)采煤機(jī)即在支巷兩側(cè)后退式交替進(jìn)行斜切進(jìn)刀采硐回采作業(yè)，進(jìn)刀順序?yàn)橄茸蠛笥摇?梭車(chē)往返與連續(xù)采煤機(jī)和轉(zhuǎn)載破碎機(jī)之間運(yùn)輸煤。 連運(yùn)1 號(hào)車(chē)接煤后將煤破碎轉(zhuǎn)載至帶式輸送機(jī)運(yùn)出工作面。 采硐回采中，其寬度為連續(xù)采煤機(jī)機(jī)身寬度，采硐深度通常為機(jī)身長(zhǎng)度，遇地質(zhì)條件較為復(fù)雜時(shí)，則縮短采硐深度，采硐回采順序?yàn)楹笸耸介_(kāi)采。 工作面支巷回采順序?yàn)椋喊凑罩锊贾庙樞蜃缘? 條支巷至第5 支巷依次回采，支巷內(nèi)采硐均采完密閉后方可進(jìn)入下一支巷。 相鄰采硐間留設(shè)采硐間煤柱，每隔3 條支巷留設(shè)隔離煤柱。

圖1 條帶式“旺采”工藝Fig.1 Strip type of Wongawilli mining process

2 條帶式“旺采”結(jié)構(gòu)模型

選取吉縣盛平煤礦作為淺埋深優(yōu)質(zhì)煤炭資源的條帶式“旺采”典型礦井，盛平煤礦生產(chǎn)能力120 萬(wàn)t／a，2 號(hào)煤的邊角煤儲(chǔ)量約為17 萬(wàn)t，適合采用連續(xù)采煤機(jī)進(jìn)行短壁機(jī)械化開(kāi)采解決邊角煤資源回收問(wèn)題，試驗(yàn)工作面為2208 連采工作面。 礦井井田位于河?xùn)|煤田臺(tái)頭精查區(qū)內(nèi)的西南部，單斜構(gòu)造，地層傾角2°～29°。 煤層埋深100 ～200 m，煤層厚度3.2 m，煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，含0～2 層夾矸。 直接頂板為細(xì)砂巖及泥巖，底板為泥巖、粉砂巖。 細(xì)砂巖直接頂單軸抗壓強(qiáng)度57.6 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度2.72 MPa，泥巖直接頂單軸抗壓強(qiáng)度40.6 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度0.97 MPa。

依據(jù)其地質(zhì)資料建立數(shù)值模型：模型尺寸196 m×144 m×30.8 m，共153 604 單元，191 176 節(jié)點(diǎn)。 圍巖本構(gòu)關(guān)系采用Mohr－Coulumb 模型，模型底部固支，邊界限制法向位移，頂部采用應(yīng)力邊界條件代替覆巖重量，考慮重力g＝9.81 m／s2。 液壓支架采用Extrusion 模塊擠出，錨桿間排距均為1 m。采用Fish 語(yǔ)言控制分步開(kāi)挖，每循環(huán)推進(jìn)一對(duì)采硐，并運(yùn)算500 步，再進(jìn)行下一對(duì)采硐開(kāi)挖，采硐顏色不同僅為區(qū)分回采順序。 共模擬采硐間煤柱寬度1、1.25、1.5、1.75 m 四個(gè)方案。

圖2 采硐間煤柱和支巷支護(hù)數(shù)值模型Fig.2 Numerical model of coal pillar and supporting roadway between bordrooms

3 條帶式“旺采”結(jié)構(gòu)模型力學(xué)分析

3.1 采硐間煤柱受力分析

每條支巷回采至60 m 時(shí)，從煤層中部切片，分析煤柱受力，由圖3 可得到如下規(guī)律：

圖3 留設(shè)不同寬度采硐間煤柱的垂直應(yīng)力分布Fig.3 Vertical residual stress distribution between coal pillars with different widths

1）采硐間煤柱寬度從1 m 增大到1.75 m，其塑性區(qū)范圍變化不大，但其承載能力有很大變化。 以開(kāi)采第一支巷為例，采硐間煤柱寬度為1 m 時(shí)，承載壓力為8 MPa 左右，采硐間煤柱寬度為1.25、1.50、1.75 m 時(shí)，承載壓力均為10 MPa 左右，雖然承載壓力變化不大，但由于采硐間煤柱的寬度增加引起面積增加，總的承載能力增大，這表明雖然采硐間煤柱全部進(jìn)入塑性區(qū)，但不會(huì)完全破壞，較寬的采硐間煤柱有著更高的殘余強(qiáng)度，因而有著更高的承載能力，該效應(yīng)在煤柱寬度增加至1.25 m 以后增速減緩。

2）從數(shù)值模擬的角度出發(fā)，上下2 條支巷的采硐間形成的四邊形區(qū)域即不規(guī)則煤柱，顏色為藍(lán)色或深藍(lán)色，其承載壓力最大，處于塑性狀態(tài)但未發(fā)生破壞。不規(guī)則煤柱最外圈層發(fā)生破壞，但核區(qū)內(nèi)為三向應(yīng)力狀態(tài)，仍有很強(qiáng)的抗壓強(qiáng)度。 通過(guò)橫向?qū)Ρ缺? 發(fā)現(xiàn)，采硐間煤柱的尺寸對(duì)相鄰支巷采硐間四邊形區(qū)域應(yīng)力峰值幾乎沒(méi)有影響。 分析認(rèn)為，采硐間煤柱對(duì)直接頂有一定的支撐力，而相鄰支巷采硐間四邊形區(qū)域?qū)χ苯禹數(shù)闹瘟σ獜?qiáng)于采硐間煤柱。 隨著開(kāi)采支巷的增加，四邊形區(qū)域支撐力逐步增大，增速逐漸減小，說(shuō)明其支撐力逐漸趨于極限。

表1 相鄰支巷間不規(guī)則煤柱應(yīng)力峰值Table 1 Stress peaks of irregular pillars between adjacent branches

3）本模擬中嚴(yán)格按照實(shí)際開(kāi)采工藝即后退式兩翼回采方式進(jìn)行，每條支巷掘進(jìn)結(jié)束后，將進(jìn)行回采采硐，其中連續(xù)采煤機(jī)每左右回采各1 個(gè)采硐為1 組進(jìn)行編號(hào)，按照先后順序?qū)⒉身暇帪?、2、3、……等若干組。 在1、1.25、1.50、1.75 m 采硐間煤柱的第一條支巷第4、8、12 采硐之后的采硐間煤柱中部布置垂直應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)1、2、3，記錄支巷回采期間采硐間煤柱的垂直應(yīng)力變化，整理記錄每對(duì)數(shù)據(jù)的采硐回采期間均值得出采硐間煤柱應(yīng)力變化曲線圖4。 以測(cè)點(diǎn)1.00－1 為例，采硐間煤柱寬度為1 m 時(shí)，當(dāng)回采至第4 采硐之后，采硐間煤柱的監(jiān)測(cè)點(diǎn)垂直應(yīng)力值迅速下降，回采至第5 采硐時(shí)應(yīng)力已經(jīng)降低到0.53 MPa。 采硐間煤柱寬度增加至1.25 m 時(shí)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)1.25－1 的垂直應(yīng)力值降低速率減小，回采至第5 條采硐時(shí)仍有1.9 MPa 的支撐強(qiáng)度，相比1 m 采硐間煤柱可以更好地保證回采第5 條采硐安全回采。 其余不同寬度或者測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力監(jiān)測(cè)也呈現(xiàn)相同規(guī)律。 上述規(guī)律表明，采硐間煤柱受上一對(duì)不相鄰采硐回采影響，應(yīng)力略微升高后開(kāi)始下降；采硐間煤柱相鄰前后兩個(gè)采硐，1 m 寬的采硐間煤柱在前方采硐回采完畢時(shí)，該煤柱上的應(yīng)力值急劇減小，回采后方采硐時(shí)，應(yīng)力接近0，說(shuō)明此時(shí)的采硐間煤柱發(fā)生塑性剪切破壞，不起支撐作用，1 m 采硐間煤柱僅能對(duì)前方采硐起支撐和輔助裝煤的作用，不能完全保證相鄰的后方采硐起安全回采的作用。 當(dāng)采硐間煤柱寬度大于1.25 m 時(shí)，采硐間煤柱在回采后方采硐后，垂直應(yīng)力才減小到接近0，發(fā)生剪切破壞，喪失承載強(qiáng)度，說(shuō)明寬度大于1.25 m 的采硐間煤柱對(duì)兩側(cè)采硐均起到保護(hù)采硐和輔助裝煤的作用。

圖4 采硐間煤柱應(yīng)力變化曲線Fig.4 Stress variation curves of coal pillars between bordrooms

3.2 采硐間煤柱塑性區(qū)分析

支巷長(zhǎng)度為120 m，每條支巷回采至中部60 m時(shí)，從煤層中部水平切片出圖，分析煤柱塑性區(qū)。 圖5 中綠色區(qū)域代表過(guò)去的應(yīng)力狀態(tài)在屈服面上，發(fā)生剪破壞后處于極限平衡狀態(tài)，而現(xiàn)在已回到屈服面包絡(luò)范圍內(nèi)，脫離極限平衡狀態(tài)，其承載能力大幅減弱；紫色區(qū)域表示過(guò)去和現(xiàn)在的應(yīng)力狀態(tài)都在屈服面上，一直處于極限平衡狀態(tài)，承載能力較強(qiáng)；灰色區(qū)域代表彈性區(qū)。 分析圖5 得到如下規(guī)律：

圖5 采硐間不同煤柱寬度煤層中部水平切片后塑性區(qū)分布Fig.5 Distribution of plastic zone afterhorizontal slicing in middle of coalseam of different width of coal pillar

1）第1 支巷回采時(shí)，塑性區(qū)只出現(xiàn)在采硐間煤柱；從第2 條支巷回采時(shí)，壓力疊加明顯，導(dǎo)致上下兩條支巷間的采硐端頭前所圍成的四邊形區(qū)域即不規(guī)則煤柱也全部進(jìn)入塑性區(qū)。

2）隨著采硐間煤柱寬度增大，采硐間煤柱塑性區(qū)未見(jiàn)顯著差異，均全部進(jìn)入塑性區(qū)。 這表明在常規(guī)尺寸范圍內(nèi)，試圖通過(guò)增加采硐間煤柱寬度來(lái)阻止其全部進(jìn)入塑性區(qū)是不可能的。

3）在采硐間煤柱寬度為1 m 時(shí)，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)的面積基本上相當(dāng)于3 個(gè)采硐的面積；在采硐間煤柱寬度為1.25 m 和1.5 m 時(shí)，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)的尺寸基本上相當(dāng)于1個(gè)采硐的面積；在采硐間煤柱寬度為1.75 m 時(shí)，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)的尺寸基本上相當(dāng)于1／2 個(gè)采硐的面積。 這表明，隨著采硐間煤柱寬度增大，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)減小，有利于巷道圍巖的穩(wěn)定。 這種規(guī)律呈現(xiàn)非線性變化，采硐間煤柱柱寬度由1.00 m 增加至1.25 m 時(shí)，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)減小的面積最大，對(duì)改善巷道圍巖的穩(wěn)定性最為明顯。

3.3 直接頂塑性區(qū)受力分析

每條支巷回采至60 m 時(shí)從直接頂中部切片，分析直接頂塑性區(qū)。 圖6 中的綠色表示已經(jīng)脫離極限平衡狀態(tài)，藍(lán)色表示處于極限平衡狀態(tài)。 此處對(duì)直接頂?shù)姆治鲋校捎谀Ｐ椭械慕橘|(zhì)為是連續(xù)介質(zhì)，直接頂不會(huì)發(fā)生垮落，因此需要通過(guò)位移變化來(lái)判斷直接頂?shù)目迓洹?分析圖6 可得如下規(guī)律：

圖6 采硐間不同煤柱寬度直接頂中部水平切片后塑性區(qū)分布Fig.6 Distribution of plastic zone after horizontal slicing in middle of direct roof of different

1）隨著采硐間煤柱寬度增大，直接頂?shù)乃苄詤^(qū)范圍變化不大。 這表明雖然較寬的采硐間煤柱有著更高的承載能力，但直接頂軟弱易垮的特性決定了其塑性區(qū)的主要擴(kuò)展規(guī)律，即直接頂該垮落時(shí)仍要垮落，無(wú)法通過(guò)改變采硐間煤柱改變直接頂?shù)目傮w運(yùn)移規(guī)律。

2）隨著采硐間煤柱寬度增大，支巷的超前范圍要明顯減小。

3）隨著開(kāi)采支巷數(shù)量的增加，應(yīng)力集中逐漸增強(qiáng)。 分析原因有2 個(gè)方面：①開(kāi)采第1 支巷時(shí)，直接頂破壞范圍基本處于采硐內(nèi)，采硐間煤柱仍為灰色的彈性區(qū)。 開(kāi)采第4 支巷時(shí)，采硐間煤柱上的直接頂破壞范圍與采空區(qū)直接頂破壞范圍貫通。 ②直接頂進(jìn)入極限平衡狀態(tài)的面積所占的比例逐漸增大。

4）直接頂?shù)倪\(yùn)移規(guī)律：第1 支巷的采硐回采之后，直接頂發(fā)生變形，進(jìn)入塑性區(qū)，隨時(shí)間的增加塑性區(qū)趨于穩(wěn)定，當(dāng)其余支巷陸續(xù)回采，已經(jīng)趨于穩(wěn)定的直接頂變形加大，進(jìn)入塑性區(qū)的范圍增加，最終趨于穩(wěn)定。

3.4 基本頂塑性區(qū)分析

圖7 中紅色區(qū)域代表過(guò)去的應(yīng)力狀態(tài)在屈服面上，發(fā)生拉破壞，并處于極限平衡狀態(tài)，而現(xiàn)在已回到屈服面包絡(luò)范圍內(nèi)，脫離極限平衡狀態(tài)。 藍(lán)色區(qū)域表示過(guò)去和現(xiàn)在的應(yīng)力狀態(tài)都在屈服面上，一直處于極限平衡狀態(tài)。 灰色代表彈性區(qū)。 但由于難以模擬斷裂基本頂?shù)挠? 條細(xì)縫開(kāi)始發(fā)生的破壞，在此以紅色和藍(lán)色區(qū)域均表示基本頂發(fā)生拉破壞，紅色和藍(lán)色區(qū)域的面積表示基本頂破壞程度。 分析可得如下規(guī)律：

圖7 采硐間不同煤柱寬度基本頂中部水平切片后塑性區(qū)分布Fig.7 Distribution of plastic zone after horizontal slicing in middle of basic roof of different width of coal pillar

1）采硐間煤柱寬度不同條件下，在回采第1 支巷和第2 支巷時(shí)基本頂都不會(huì)發(fā)生破壞。

2）采硐間煤柱寬度不同條件下，回采第3 支巷和第4 支巷時(shí)，隨著采硐間煤柱寬度的增加，基本頂發(fā)生破壞的面積會(huì)大幅減小。 例如：采硐間煤柱寬度為1 m 時(shí)，回采至第3 支巷中部時(shí)，其基本頂已經(jīng)發(fā)生了較大面積的破壞，而采硐間煤柱寬度為1.75 m的基本頂才開(kāi)始發(fā)生破壞。 這表明，隨著采硐間煤柱寬度增大，基本頂?shù)撞克苄詤^(qū)變化規(guī)律未見(jiàn)顯著差異，僅區(qū)域大小有所不同。 由此可知，雖然較寬的采硐間煤柱有著更高的承載能力，但難以改變采場(chǎng)“大結(jié)構(gòu)”的演化規(guī)律。

3.5 巷道頂板下沉量分析

因?yàn)槟Ｐ椭袉卧w為連續(xù)介質(zhì)，不會(huì)發(fā)生離層等現(xiàn)象，所以數(shù)值模擬中，其位移量相比現(xiàn)實(shí)中的位移量小，但可以通過(guò)數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)其位移變化趨勢(shì)。 從直接頂?shù)撞壳衅?，分析巷道頂板下沉量，分析圖8、圖9 可得如下規(guī)律。

圖8 采硐間不同煤柱寬度直接頂垂直位移Fig.8 Vertical displacement of direct roof of different width of coal pillar

圖9 采硐間煤柱寬度為1、1.25、1.50、1.75 m 時(shí)直接頂下沉量最大值Fig.9 Maximum direct roof subsidence with widths 1，1.25，1.5 and 1.75 m coal pillars between caverns

1）隨著第1～4 支巷的回采，巷道頂板下沉最大值始終出現(xiàn)在邊界條件最不利于穩(wěn)定的地方。 如圖8 所示，藍(lán)色區(qū)域?yàn)橄锏理敯逑鲁磷畲笾祬^(qū)域，巷道頂板下沉最大值均出現(xiàn)支巷采空區(qū)處的上下兩條支巷無(wú)實(shí)體煤的位置。

2）隨著采硐間煤柱寬度增大，巷道頂板下沉量逐漸減小。 采硐間煤柱寬度由1 m 增大至1.25 m時(shí)，巷道頂板下沉量由20 cm 減小至15 cm，效果明顯。 采硐間煤柱寬度由1.25 m 增大至1.75 m 時(shí)，巷道頂板下沉量由15 cm 減小至12 cm，減小已不明顯。 這表明較寬的采硐間煤柱有著更高的承載能力，但寬度達(dá)到1.25 m 以上時(shí)，對(duì)巷道頂板的控制效果不會(huì)再顯著增強(qiáng)。 最終為現(xiàn)場(chǎng)提供指導(dǎo)意見(jiàn)，當(dāng)采區(qū)內(nèi)煤的硬度一致時(shí)，支巷出現(xiàn)頂板條件較差或地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜的情況下，采硐間煤柱的寬度設(shè)置在1.25 m，可以有效改善回采條件。

3.6 支架受力狀態(tài)分析

每回采一組采硐，數(shù)值模擬中支架移架一次。由于每次移架需要重新導(dǎo)入，無(wú)法連續(xù)監(jiān)測(cè)，需從存檔的數(shù)據(jù)中找到支架受力最大的圖。 云圖中只能表示力的大小，而支架輪廓內(nèi)的彩色部分表示的應(yīng)力張量既可以表示大小，又可以表示方向。 分析圖10可得如下規(guī)律：

圖10 采硐間不同煤柱寬度履帶行走支架受力分析Fig.10 Stress distribution of pedrail powered support of different width of coal pillar

1）采硐間煤柱寬度分別為1.00、1.25、1.50、1.75 m時(shí)對(duì)應(yīng)的支架工作阻力分別為3 380、3 078、2 720、2 494.8 kN。 表明隨著采硐間煤柱寬度增大，液壓支架立柱工作阻力近似線性減小，說(shuō)明較寬的采硐間煤柱有著更高的承載能力，使得液壓支架受力降低，符合上述研究結(jié)論。

2）支架受力不均勻，靠近采硐和采空區(qū)液壓支柱的受力最大。 分析原因認(rèn)為，兩臺(tái)液壓支架相鄰的部分集中了4 根液壓支柱，受力分散在每根支柱上，因此受力較小，而靠近采硐的液壓支柱分散，因此受力較大；頂板對(duì)支架臨近采空區(qū)一側(cè)的壓力大于遠(yuǎn)離采空區(qū)一側(cè)的壓力，因此最終靠近采硐和采空區(qū)的液壓支柱受力是遠(yuǎn)離采硐和采空區(qū)的液壓支柱受力的3～4 倍。

4 結(jié) 論

1）采硐間煤柱寬度增加對(duì)其塑性區(qū)范圍變化不大，但巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)減??；采硐間煤柱寬度大于1.25 m 時(shí)，采硐間煤柱在回采后方采硐后，垂直應(yīng)力才減小到接近0，發(fā)生剪切破壞，喪失承載強(qiáng)度，起到保護(hù)采硐和輔助裝煤的作用。

2）采硐間煤柱在常規(guī)尺寸范圍內(nèi)，無(wú)法通過(guò)增加煤柱寬度來(lái)阻止其全部進(jìn)入塑性區(qū)；隨著采硐間煤柱寬度增大，巷道超前段采空區(qū)側(cè)煤體塑性區(qū)減小，有利于巷道圍巖的穩(wěn)定，采硐間煤柱由1 m 增加至1.25 m 時(shí)，改善巷道圍巖的穩(wěn)定性最為明顯。

3）采硐間煤柱對(duì)直接頂支撐效果微弱，無(wú)法通過(guò)增加煤柱寬度改變直接頂?shù)目傮w運(yùn)移規(guī)律。

4）不同采硐間煤柱寬度在回采第1 支巷和第2支巷時(shí)基本頂都不會(huì)發(fā)生破壞；回采第3 支巷和第4 支巷時(shí)，隨著采硐間煤柱寬度的增加，基本頂發(fā)生破壞的面積會(huì)大幅減小，基本頂?shù)撞克苄詤^(qū)變化規(guī)律未見(jiàn)顯著差異，僅區(qū)域大小有所不同，表明較寬的采硐間煤柱有著更高的承載能力，但難以改變采場(chǎng)“大結(jié)構(gòu)”的演化規(guī)律。

5）隨著采硐間煤柱寬度增大，巷道頂板下沉量逐漸減小，但煤柱寬度在1.25 ～1.75 m 時(shí)控制效果不會(huì)再顯著增強(qiáng)。

6）采硐間煤柱寬度增大，行走液壓支架立柱工作阻力近似線性減小，為行走支架選型提供理論指導(dǎo)。

7）采硐間煤柱的尺寸對(duì)相鄰支巷采硐間四邊形不規(guī)則煤柱的應(yīng)力峰值沒(méi)有影響。