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    嚴(yán)寒地區(qū)不同材質(zhì)大型倒虹吸管道應(yīng)力分析及運(yùn)行安全性評價(jià)

    2018-01-15 17:10:48謝曉勇趙成先
    水電與抽水蓄能 2017年6期
    關(guān)鍵詞:虹吸管環(huán)向管壁

    李 新,謝曉勇,趙成先

    (新疆額爾齊斯河流域開發(fā)工程建設(shè)管理局,新疆烏魯木齊 830000)

    1 工程概況

    三個(gè)泉倒虹吸是迄今為止亞洲最大的倒虹吸工程[1],綜合難度系數(shù)49.28(水頭×管徑值×管長),工程全長約11km,雙管平行布置,具有超長、高應(yīng)力、大變形等工程特性,設(shè)計(jì)流量(單管)為15.25m3/s,加大設(shè)計(jì)流量(單管)為17.5m3/s。考慮工程安全、經(jīng)濟(jì)等因素,管段采用鋼管和PCCP管的組合方案:內(nèi)水壓力1.4MPa以上的管段采用直徑為2.7m鋼管,管段長3181m;1.4MPa以下(含1.4MPa)采用直徑為2.8m的PCCP管,管道長7385.27m。倒虹吸管道分別在鋼管段9+300和PCCP管段6+447各設(shè)置一個(gè)主監(jiān)測斷面[2~4],用于監(jiān)測管道應(yīng)力和伸縮節(jié)伸縮變形,每個(gè)監(jiān)測斷面在左右管道各設(shè)置4個(gè)測點(diǎn),具體布置見圖1。

    圖1 三個(gè)泉倒虹吸管道縱橫剖面監(jiān)測布置圖Fig.1 Three Spring inverted siphon pipe Longitudinal and cross-section monitor layout

    圖2 小洼槽倒虹吸管道縱橫剖面監(jiān)測布置圖Fig.2 Xiaowacao inverted siphon pipe Longitudinal and cross-section monitor layout

    小洼槽倒虹吸全長5136m,采用直徑3.1m玻璃鋼管,平行雙管布設(shè),設(shè)計(jì)流量(單管)為15.25m3/s,加大設(shè)計(jì)流量(單管)為17.5m3/s,最大工作靜水壓力為0.46MPa。小洼槽倒虹吸管道在1+276和1+268斷面設(shè)置主監(jiān)測斷面[2]~[4],監(jiān)測管道應(yīng)變、管道接頭變形,每個(gè)監(jiān)測斷面在左管道各設(shè)置4個(gè)測點(diǎn);并在1+286斷面設(shè)置管道徑向變形監(jiān)測、1+284斷面設(shè)置土壓力監(jiān)測、1+262和5+546.5設(shè)置接頭變形監(jiān)測斷面,每個(gè)斷面設(shè)置4個(gè)測點(diǎn),具體布置見圖2。

    工程區(qū)地處北緯45°以上的嚴(yán)寒地區(qū),冬季最低氣溫-41.7℃,夏季最高溫度40.6℃,晝夜溫差20℃左右,年際溫差高達(dá)82℃。晝夜溫差、陰陽面溫差和年際溫差大、干濕交替頻繁、凍融循環(huán)劇烈等不良?xì)夂蛱卣?,對管道的?yīng)力應(yīng)變調(diào)控提出了極高的要求。管基地質(zhì)條件較差,大多為第三系的膨脹泥巖和風(fēng)積沙,對管道的變形適應(yīng)能力也提出了極高的要求。

    2 管道應(yīng)力分析

    2.1 三個(gè)泉管道應(yīng)力分析

    鋼管相關(guān)參數(shù)見表1。

    2.1.1 倒虹吸鋼管管道應(yīng)力監(jiān)測成果

    倒虹吸鋼管管道9+300監(jiān)測斷面各支鋼板計(jì)實(shí)測應(yīng)力自2005年通水運(yùn)行至2015年歷年年最大環(huán)向?qū)崪y應(yīng)力變化曲線見圖3和圖4。

    根據(jù)實(shí)測應(yīng)力曲線分析,9+300監(jiān)測斷面管道在運(yùn)行前期年最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力變化和增幅較大,隨后最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力趨于穩(wěn)定,其中右管比左管應(yīng)力穩(wěn)定要快,與左管位于施工道路路邊,受干擾較大有關(guān);因溫差影響,管道底部和左側(cè)管壁溫度大于頂部和右側(cè),造成管道底部和左側(cè)環(huán)向應(yīng)力大于頂部和右側(cè)。

    表1 鋼管物理力學(xué)性能設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Parameters of physical mechanical properties of steel tube

    圖3 9+300斷面左管管道最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力變化曲線Fig.3 Hoop stress curve of the maximum practical measurement value of the left pipeline of the 9+300 section

    圖4 9+300斷面右管管道最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力變化曲線Fig.4 Hoop stress curve of the maximum practical measurement value of the right pipeline of the 9+300 section

    管道最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力為128MPa(GB2-2),鋼材屈服強(qiáng)度為235MPa(σs),鋼管膜應(yīng)力區(qū)基本允許應(yīng)力為129.25MPa(0.55σs),至2015年8月,累計(jì)最大實(shí)測環(huán)向應(yīng)力123MPa,都小于設(shè)計(jì)允許值(設(shè)計(jì)允許值已考慮安全裕度)。

    2.1.2 荷載作用下的管道環(huán)向應(yīng)力計(jì)算分析

    考慮管道在受內(nèi)水壓力、水重和溫度荷載下,管壁承受的環(huán)向應(yīng)力由式(1)~式(3)計(jì)算。

    管壁環(huán)向應(yīng)力計(jì)算:

    式中σθ1——內(nèi)水壓力作用下的管壁環(huán)向應(yīng)力;

    σT——管壁環(huán)向溫度應(yīng)力。

    內(nèi)水壓力作用下的管壁環(huán)向應(yīng)力[5]:

    式中P——鋼管中心的壓強(qiáng);

    t——管壁厚度,t=26mm;

    r——鋼管半徑,r=D/2=1350mm;

    H——鋼管中心的水頭;

    θ—— 計(jì)算點(diǎn)半徑與管中心鉛垂線的夾角,即θ=0°為管頂處,θ=90°為管水平軸線處,θ=180°為管底處;

    a——管軸軸線與地面水平夾角,取a=30°。

    管壁環(huán)向溫度應(yīng)力[6]:

    式中α——鋼管的線膨脹系數(shù),α=1.2×10-5/℃;

    ΔT——鋼管工作溫度與安裝初始溫度的溫差;

    E——鋼管的彈性模量,E=210GPa。

    根據(jù)式(1)~式(3)計(jì)算得到與實(shí)測值對應(yīng)的環(huán)向應(yīng)力計(jì)算值,最大環(huán)向計(jì)算應(yīng)力值變化曲線見圖5和圖6。

    圖5 9+300斷面左管管道最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力值變化曲線Fig.5 Hoop stress curve of the maximum computed value of the left pipeline of the 9+300 section

    圖6 9+300斷面右管管道最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力值變化曲線Fig.6 Hoop stress curve of the maximum computed value of the right pipeline of the 9+300 section

    計(jì)算應(yīng)力曲線與實(shí)測應(yīng)力曲線比較,應(yīng)力變化趨勢基本一致,說明實(shí)測值與計(jì)算值是可靠的,能反映管道實(shí)際應(yīng)力過程。管道運(yùn)行前期年最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力變化和增幅較大,隨后最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力趨于穩(wěn)定。因?qū)崪y值在數(shù)據(jù)采集過程中存在不確定性(儀器或采集系統(tǒng)等原因),計(jì)算應(yīng)力曲線較實(shí)測應(yīng)力曲線離散性小。

    鋼板計(jì)GB3-2、GB7-2實(shí)測值與計(jì)算值接近;2013年 8月 前,鋼 板 計(jì) GB4-2、GB5-2、GB6-2、GB8-2實(shí)測值與計(jì)算值接近,以后兩值相差較大;2009年7月前,鋼板計(jì)GB1-2、GB2-2實(shí)測值與計(jì)算值接近,以后兩值相差較大。即在實(shí)測值出現(xiàn)明顯跳變(實(shí)測值不穩(wěn)定狀態(tài))前,計(jì)算值與實(shí)測值接近,跳變后差值變大。歷年最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力值119MPa,至2015年8月,累計(jì)最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力86MPa,小于設(shè)計(jì)允許值。

    2.2 小洼槽倒虹吸管道應(yīng)力分析

    2.2.1 玻璃鋼倒虹吸管道應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測成果

    倒虹吸管道1+276監(jiān)測斷面各支鋼板計(jì)實(shí)測應(yīng)變自2005年通水運(yùn)行至2016年歷年年最大環(huán)向和軸向應(yīng)變曲線見圖7和圖8。

    圖7 1+275斷面左管管道年最大環(huán)向應(yīng)變曲線Fig.7 Hoop strain curve of the annual maximum value of the left pipeline of the 1+275 section

    圖8 1+275斷面左管管道年最大軸向應(yīng)變曲線Fig.8 Axial strain curve of the annual maximum value of the left pipeline of the 1+275 sectio

    1+276監(jiān)測斷面管道在運(yùn)行前期年最大應(yīng)變變幅較大,隨后最大應(yīng)變趨向穩(wěn)定;管道左右側(cè)面環(huán)向應(yīng)變較大,左側(cè)的應(yīng)變大于右側(cè);管道軸向應(yīng)變是底部較小,軸向應(yīng)變小于環(huán)向應(yīng)變,更快趨于穩(wěn)定。2007年以前年最大環(huán)向應(yīng)變584με(GB2-2,管道左側(cè)),年最大軸向應(yīng)變153με(GB2-1)。2007年以后年最大應(yīng)變超過拉應(yīng)變量程1000με(GB3-2,管道右側(cè)),超量程后應(yīng)變值以1000με考慮(超過量程的數(shù)值失真),年最大軸向應(yīng)變 707με(GB2-1)。

    2.2.2 玻璃鋼倒虹吸管道應(yīng)力計(jì)算分析

    根據(jù)玻璃鋼倒虹吸管道實(shí)測的年最大環(huán)向應(yīng)變和對應(yīng)的軸向應(yīng)變,應(yīng)用式(4)和式(5)計(jì)算管壁環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力。

    玻璃鋼管道相關(guān)參數(shù)見表2。

    表2 DN3100玻璃鋼夾砂管物理力學(xué)性能設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.2 Physical mechanical properties design parameters of DN3100 Glass Steel tube

    求管壁環(huán)向和軸向應(yīng)力,根據(jù)彈性理論,應(yīng)用下列公式計(jì)算[7]:

    式中εθ——管壁環(huán)向應(yīng)變;

    εL——管壁軸向應(yīng)變。

    圖9 1+275斷面左管管道年最大環(huán)向應(yīng)力曲線Fig.9 Hoop stress curve of the annual maximum value of the left pipeline of the 1+275 section

    根據(jù)以上參數(shù)和式(4)、式(5)計(jì)算得到玻璃鋼管道對應(yīng)的年最大環(huán)向應(yīng)力和年最大軸向應(yīng)力,再繪制應(yīng)力過程曲線,見圖9和圖10,1+276監(jiān)測斷面管道在運(yùn)行前期年最大應(yīng)力變幅較大,隨后管道應(yīng)力趨于穩(wěn)定;管道左右側(cè)的環(huán)向應(yīng)力較大,左側(cè)應(yīng)力大于右側(cè)。該監(jiān)測斷面左管管壁環(huán)向應(yīng)力最大值14.25MPa,環(huán)向拉伸最小安全系數(shù)為6.1(環(huán)向應(yīng)力/環(huán)向強(qiáng)度),管道已運(yùn)行11年,最小安全系數(shù)仍大于安裝設(shè)計(jì)要求(設(shè)計(jì)安全系數(shù)為6),管壁受力是安全的。

    圖10 1+275斷面左管管道年最大軸向應(yīng)力曲線Fig.10 Axial stress curve of the annual maximum value of the left pipeline of the 1+275 section

    3 管道變形分析

    3.1 三個(gè)泉管道變形分析

    3.1.1 鋼管段9+300監(jiān)測斷面

    自2005年通水運(yùn)行至2015年,9+300監(jiān)測斷面左右管道設(shè)置的伸縮節(jié)位移計(jì)測得的歷年年最大變形值,繪出最大變形曲線見圖11和圖12。

    根據(jù)統(tǒng)計(jì)表和曲線過程分析,9+300斷面伸縮節(jié)變形運(yùn)行初期變形較大,隨后很快趨于穩(wěn)定;伸縮節(jié)變形主要受溫度影響,與溫度負(fù)相關(guān),在冬季最低氣溫期間年變形最大,在夏季最高氣溫期間年變形最小,管道通水后管道溫度較穩(wěn)定,伸縮節(jié)變形也最穩(wěn)定;同一伸縮節(jié)上下兩側(cè)變形差值較小,右側(cè)變形量大于左側(cè),伸縮節(jié)向左偏轉(zhuǎn),實(shí)測最大角變位4.8°,小于設(shè)計(jì)允許值(α≤5°);歷年最大變形量左管為91mm(M9),右管為137mm(M15),至2016年1月伸縮節(jié)累計(jì)最大變形量89mm,年最大變幅約為最大變形量的50%左右,管道設(shè)計(jì)允許變形量150mm,實(shí)測最大變形量都小于設(shè)計(jì)允許值。

    圖11 9+300斷面左管管道伸縮節(jié)年最大變形量曲線Fig.11 Deformation curve of the annual maximum value of the left pipe expansion joint of the 9+300 section

    圖12 9+300斷面右管管道伸縮節(jié)年最大變形量曲線Fig.12 Deformation curve of the annual maximum value of the right pipe expansion joint of the 9+300 section

    3.1.2 PCCP管與鋼管連接部6+447監(jiān)測斷面

    6+447斷面伸縮節(jié)兩端分別連接PCCP管道與鋼管管道,伸縮節(jié)歷年年最大變形量:左管為3.9mm,右管為4.9mm,年最大變幅小于0.1mm,兩個(gè)管道伸縮節(jié)變形已經(jīng)穩(wěn)定。

    3.2 小洼槽管道變形分析

    3.2.1 管道整體徑向變形監(jiān)測成果

    自2005年通水運(yùn)行至2016年,1+286監(jiān)測斷面管道左管整體徑向歷年年最大變形值,繪出最大變形曲線見圖13。

    圖13 1+286斷面左管管道整體徑向年最大變形曲線Fig.13 Radial deformation curve of the annual maximum value of the left pipeline of the 1+286 section

    根據(jù)統(tǒng)計(jì)表和曲線過程分析,1+286斷面管道整體變形運(yùn)行初期較大,隨后較快趨于穩(wěn)定。根據(jù)管道徑向變形分布規(guī)律分析,管道底部和左側(cè)面向外變形,管道整體向左下側(cè)變形,與1+275斷面管道左側(cè)應(yīng)變和應(yīng)力較大情況吻合。

    該斷面管道徑向變形率約為1%,變形較小,管道整體變形已經(jīng)穩(wěn)定。

    3.2.2 管道接頭變形監(jiān)測成果

    根據(jù)圖14和圖15變形曲線分析,1+286、1+262和5+546.5斷面管道接頭最大變形前期變幅較大,隨后趨于穩(wěn)定。1+268斷面接頭底部變形較大,說明接頭部位趨于下沉;1+262和5+546.5斷面接頭頂部變形較大,見管道接頭年最大變形曲線圖14和圖15,說明接頭兩端趨于下沉。接頭最大變形量為31mm,小于設(shè)計(jì)指標(biāo)(50mm)。

    圖14 1+262斷面右管管道接頭年最大變形曲線Fig.14 Deformation curve of the annual maximum value of the right pipe expansion joint of the 1+262 section

    圖15 5+546.5斷面右管管道接頭年最大變形曲線Fig.15 Deformation curve of the annual maximum value of the right pipe expansion joint of the 5+546.5 section

    4 結(jié)束語

    (1)本文基于實(shí)測值,對倒虹吸鋼管和玻璃鋼管兩種管材的管道進(jìn)行了應(yīng)力分析與計(jì)算,并將計(jì)算值與實(shí)測值進(jìn)行了對比分析。三個(gè)泉倒虹吸鋼管歷年實(shí)測最大環(huán)向應(yīng)力128MPa,歷年最大計(jì)算環(huán)向應(yīng)力值91MPa,都小于設(shè)計(jì)允許值(129MPa),管道受力在正常范圍內(nèi),實(shí)測和計(jì)算應(yīng)力都已趨于穩(wěn)定;小洼槽倒虹吸玻璃鋼管道環(huán)向和軸向應(yīng)變和應(yīng)力已趨于穩(wěn)定,最大環(huán)向應(yīng)變1000με,計(jì)算的環(huán)向應(yīng)力14.25MPa,最小安全系數(shù)6.1,管壁受力是安全的。

    (2)截至2016年1月,三個(gè)泉倒虹吸管道伸縮節(jié)累計(jì)最大變形量為89mm,歷年最大變形量137mm,都小于設(shè)計(jì)允許值(150mm);伸縮節(jié)實(shí)測最大角變位4.8°,小于設(shè)計(jì)允許值(5°);管道繞曲和偏位變形小,管道伸縮節(jié)變形已經(jīng)穩(wěn)定;小洼槽倒虹吸管道整體徑向變形穩(wěn)定,最大徑向變形率約為1%,向左下側(cè)變形,變形量較小,管道接頭最大變形31mm,小于設(shè)計(jì)指標(biāo)(50mm),接頭變形已穩(wěn)定。

    (3)根據(jù)歷年監(jiān)測資料綜合分析,三個(gè)泉和小洼槽倒虹吸管道在嚴(yán)寒地區(qū),并且晝夜溫差、陰陽面溫差和年際溫差大的不利條件下,仍能保持長年運(yùn)行狀態(tài)正常。

    (4)三個(gè)泉鋼管伸縮節(jié)橫向變形(扭轉(zhuǎn)變形)較大,部分已接近設(shè)計(jì)指標(biāo)(5°),對個(gè)別變形較大的伸縮節(jié)部位的鋼管管身可通過人工干預(yù)復(fù)位。在實(shí)際運(yùn)行中對三個(gè)泉倒虹吸橫向變形較大的管道進(jìn)行了人工復(fù)位,效果較好,仍能長期保持復(fù)位后狀態(tài)。

    [1] 石泉,張立德,李紅偉.大型倒虹吸工程設(shè)計(jì)與施工—大口徑、高壓力預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土管與玻璃鋼管在倒虹吸工程中的應(yīng)用[M].北京:中國水利水電出版社,2007.SHI Quan,ZHANG lide,LI Hongwei.Design and construction of large inverted siphon engineering—application of large diameter,high pressure prestressed steel tube and glass tube in inverted siphon engineering[M].Beijing: China Water Conservancy and Hydropower press,2007.

    [2] SL725—2016水利水電工程安全監(jiān)測設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國水利水電出版社,2016.SL725—2016 Safety monitoring design specification for water conservancy and hydroelectric engineering[S].Beijing: China Water Conservancy and Hydropower Press,2016.

    [3] SL551—2012土石壩安全監(jiān)測設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國水利水電出版社,2012.SL551—2012 Safety monitoring design specification for earth and rock dam[S].Beijing: China Water Conservancy and Hydropower Press,2012.

    [4] SL601—2013混凝土壩安全監(jiān)測設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國水利水電出版社,2013.SL601—2013 Design specification for safety monitoring of concrete dam[S].Beijing: China Water Conservancy and Hydropower Press,2013.

    [5] SL281—2003水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國水利水電出版社,2003.SL281—2003 Design specification for pressure tube of hydropower station [S].Beijing: China Water Conservancy and Hydropower Press,2003.

    [6] 王翰章,王化云.管道熱應(yīng)力及熱補(bǔ)償[J].林業(yè)科技情報(bào),2004,4(1).WANG Hanzhang,WANG Huayun.Piping thermal stress and thermal compensation[J].Forestry Science and Technology Information,2004,4 (1).

    [7] 劉鴻文.材料力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,2004.ZHANG Hongwen.Material mechanics[M].Beijing: Higher Education Press,2004.

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