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    B780CF高強(qiáng)鋼板焊接接頭的疲勞性能分析

    2017-12-20 08:26:48
    焊接 2017年10期
    關(guān)鍵詞:源區(qū)調(diào)質(zhì)高強(qiáng)

    (1.哈爾濱大電機(jī)研究所,哈爾濱 150040; 2.水力發(fā)電設(shè)備國家重點實驗室,哈爾濱 150040)

    B780CF高強(qiáng)鋼板焊接接頭的疲勞性能分析

    賈朋剛1,2程廣福1,2高秀玲1,2李長虹1,2

    (1.哈爾濱大電機(jī)研究所,哈爾濱 150040; 2.水力發(fā)電設(shè)備國家重點實驗室,哈爾濱 150040)

    采用升降法在拉壓載荷的作用下,對B780CF高強(qiáng)鋼板原始態(tài)(調(diào)質(zhì)態(tài))、退火態(tài)(調(diào)質(zhì)后退火)以及焊接接頭退火態(tài)(調(diào)質(zhì)板焊接后退火)的疲勞性能進(jìn)行測試,得出應(yīng)力比為-1條件下的B780CF原始態(tài)、退火態(tài)以及焊接接頭退火態(tài)的疲勞極限分別為400 MPa,415 MPa和360 MPa。經(jīng)歷焊接熱循環(huán)和消應(yīng)力退火之后,B780CF焊接接頭的沖擊韌性急劇下降,熱影響區(qū)粗晶區(qū)晶粒粗化,細(xì)晶區(qū)與母材之間的過渡區(qū)軟化,并沿晶界析出托氏體;經(jīng)掃描電鏡的觀察顯示,高強(qiáng)鋼板及其焊接接頭的疲勞裂紋可萌生于疲勞試樣的表面,也可萌生于疲勞試樣內(nèi)部的夾雜物和組織異常區(qū)域。

    高強(qiáng)鋼板疲勞極限疲勞源區(qū)形貌

    0 序 言

    隨著中國水電行業(yè)的發(fā)展,水電機(jī)組對鋼板的強(qiáng)度指標(biāo)追求越來越高,高強(qiáng)鋼板焊接結(jié)構(gòu)的質(zhì)量對于機(jī)組安全運(yùn)行的意義也越來越凸顯,高強(qiáng)鋼板及焊接接頭的疲勞性能參數(shù)對高速旋轉(zhuǎn)部件以及承受壓力脈動的大型管類件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強(qiáng)度計算顯得越來越重要[1-2]。B780CF是新開發(fā)的低碳貝氏體鋼,用于水電機(jī)組的金屬結(jié)構(gòu),具有強(qiáng)度高、韌性好的特點[3]。部分B780CF水工金屬結(jié)構(gòu)在生產(chǎn)過程中采用退火工藝降低和消除焊后殘余應(yīng)力,保證焊接結(jié)構(gòu)不發(fā)生變形,但是退火易造成韌性下降,并對疲勞性能造成影響。目前國內(nèi)外對B780CF高強(qiáng)鋼的疲勞性能進(jìn)行了深入研究,但是對退火態(tài)焊接接頭的疲勞性能研究較少,并且焊接熱循環(huán)和退火過程對B780CF焊接結(jié)構(gòu)的疲勞性能影響的研究還不清楚[4-5]。因此,分析退火態(tài)焊接接頭的疲勞性能對B780CF水力水電工程中金屬焊接結(jié)構(gòu)的設(shè)計和強(qiáng)度計算有重要意義。

    為了對熱處理后的高強(qiáng)鋼板及其焊接接頭的疲勞性能有進(jìn)一步了解,文中以B780CF調(diào)質(zhì)鋼板為研究對象,選取鋼板原始態(tài)、消應(yīng)力退火態(tài)和焊后消應(yīng)力退火態(tài)的焊接接頭,分析研究疲勞性能,確定焊接和熱處理對高強(qiáng)鋼板疲勞性能的影響。

    1 試驗材料與方法

    1.1 焊接試驗與疲勞試樣制備

    試驗材料為寶鋼開發(fā)生產(chǎn)的B780CF調(diào)質(zhì)鋼板,GMAW選用ER90S-G焊材,焊絲直徑φ1.2 mm,電弧電壓25 V,焊接電流230 A,焊接速度250 mm/min,氣體流量20 L/min,保證焊接接頭實際強(qiáng)度接近母材強(qiáng)度,焊接接頭100%射線探傷合格。B780CF高強(qiáng)鋼板的化學(xué)成分見表1。

    表1 B780CF調(diào)質(zhì)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    試驗統(tǒng)一在同一張鋼板下料并加工成不對稱X形焊接坡口。對鋼板及焊接接頭分別進(jìn)行消應(yīng)力退火,退火溫度為530 ℃,分別按照所需要的狀態(tài)進(jìn)行試板的制備,即:原始態(tài)、退火態(tài)以及焊接接頭退火態(tài)。疲勞試樣軸線垂直于鋼板的軋制方向,焊縫位于試樣平行段的中間,如圖1所示。每個疲勞試樣經(jīng)過400號、800號、1 200號和2 000號砂紙沿軸向打磨。

    圖1 鋼板焊接接頭下料示意圖

    1.2 疲勞試驗與斷口分析

    試驗在室溫空氣環(huán)境下進(jìn)行,采用HYG系列微機(jī)控制高頻疲勞試驗機(jī),選應(yīng)力比R為-1,以拉壓方式加載。疲勞試驗在控制軸向力的條件下測試試樣的破壞循環(huán)次數(shù),以應(yīng)力為縱坐標(biāo),試樣的破壞循環(huán)次數(shù)為橫坐標(biāo),利用Origin軟件對數(shù)據(jù)點進(jìn)行擬合,可以得到試樣的S-N曲線(疲勞應(yīng)力-壽命曲線)[6]。疲勞極限采用升降試驗法計算[7]。

    采用Hitachi High-Tech Science Systems Corporation公司的S-3700N掃描電子顯微鏡對疲勞斷口形貌進(jìn)行觀察與分析,以確定鋼板及其焊接接頭的失效特征。

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 力學(xué)性能

    表2是B780CF鋼板及其焊接接頭的力學(xué)性能數(shù)值,其中沖擊試驗溫度為-20 ℃(焊接接頭試驗中,沖擊試樣缺口位于焊縫中心位置),其余力學(xué)性能試驗溫度為室溫。由表2可知,焊接過程和消應(yīng)力退火過程對B780CF的強(qiáng)度和塑性影響不明顯,但對沖擊韌性影響很大,使沖擊吸收能量急劇下降。

    表2 B780CF試驗材料的力學(xué)性能

    圖2是B780CF截面的組織形貌。圖2a是原始態(tài)組織,圖2b是焊接接頭退火態(tài)組織,從左至右依次為焊縫區(qū)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、過渡區(qū)和母材區(qū)。由圖2可知,經(jīng)過焊接熱循環(huán)和消應(yīng)力退火后,熱影響區(qū)的粗晶區(qū)晶粒粗大,而過渡區(qū)則沿晶界析出托氏體。

    圖3為焊接接頭退火態(tài)的硬度分布??梢钥吹?,粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和過渡區(qū)都存在一個軟化區(qū),過渡區(qū)的硬度降低最多,明顯小于母材和焊縫。

    圖2 B780CF組織形貌

    圖3 接頭硬度分布

    2.2 疲勞性能

    圖4是B780CF鋼板原始態(tài)、退火態(tài)和焊接接頭退火態(tài)的S-N曲線。圖中1×107的數(shù)據(jù)點表示疲勞試樣經(jīng)過1×107次循環(huán)載荷沒有發(fā)生破壞,其余數(shù)據(jù)點則表示試樣經(jīng)受相應(yīng)次數(shù)循環(huán)載荷后發(fā)生破壞。圖中箭頭上方的阿拉伯?dāng)?shù)字表示試樣個數(shù),未標(biāo)箭頭的數(shù)據(jù)點表示單個試樣。由圖4可知,退火態(tài)疲勞試驗升降結(jié)果的應(yīng)力分散度為3級,小于原始態(tài)和焊接接頭退火態(tài)疲勞的應(yīng)力分散度,同時焊接接頭的疲勞壽命相比原始態(tài)的疲勞壽命明顯降低。這是因為焊接接頭中的夾雜物或缺陷容易產(chǎn)生疲勞裂紋形核,而裂紋源易引起材料的疲勞破壞,從而使材料的疲勞壽命降低。

    通過升降法計算得到B780CF原始態(tài)的疲勞極限為400 MPa,退火態(tài)的疲勞極限為415 MPa,焊接接頭退火態(tài)的疲勞極限360 MPa,見表3。通過對比分析發(fā)現(xiàn),退火態(tài)的B780CF疲勞極限最高,原始態(tài)的疲勞極限次之,焊接接頭退火態(tài)的疲勞極限最低。因此,退火過程提高B780CF的疲勞極限,焊接后再退火這一過程降低疲勞極限。

    圖4 B780CF的S-N曲線

    表3 B780CF疲勞極限

    2.3 斷口分析

    圖5是B780CF原始態(tài)和退火態(tài)在疲勞加載條件下的疲勞裂紋源區(qū)形貌。由圖5可見,疲勞源萌生于試樣表面,疲勞條紋在疲勞源出呈發(fā)散狀,疲勞裂紋的擴(kuò)展方向沿著垂直于這些條紋的方向擴(kuò)展。

    圖5 B780CF疲勞源區(qū)的SEM形貌

    圖6是B780CF焊接接頭在疲勞加載條件下的疲勞裂紋源區(qū)形貌和EDS分析。如圖6a所示,疲勞源區(qū)存在夾雜物,圖6b為夾雜物的能譜分析。由圖6可見,疲勞裂紋可萌生于疲勞試樣內(nèi)部Si和Mn的氧化物夾雜。

    圖7是B780CF焊接接頭退火態(tài)在疲勞加載條件下的疲勞裂紋源區(qū)形貌。疲勞源區(qū)存在組織異常區(qū)域,異常區(qū)域尺寸為519 μm×1 530 μm,異常組織如圖7b所示。由圖7可見,疲勞裂紋可萌生于疲勞試樣內(nèi)部的組織異常區(qū)域。

    圖6 焊接接頭夾雜物SEM形貌與EDS分析

    圖7 焊接接頭疲勞源區(qū)形貌

    3 結(jié) 論

    (1)GMAW焊接工藝條件以及應(yīng)力比為-1條件下的B780CF鋼板原始態(tài)、退火態(tài)和焊接接頭退火態(tài)的疲勞極限依次為400 MPa,415 MPa和360 MPa。退火過程提高B780CF的疲勞極限,焊接后再退火明顯降低疲勞極限。

    (2)經(jīng)歷焊接熱循環(huán)和消應(yīng)力退火后,B780CF焊接接頭的沖擊吸收能量急劇下降,熱影響區(qū)的粗晶區(qū)晶粒粗化,細(xì)晶區(qū)與母材之間的過渡區(qū)變軟,并沿晶界析出托氏體。

    (3)B780CF及其焊接接頭的疲勞裂紋可萌生于疲勞試樣的表面,也可萌生于疲勞試樣內(nèi)部的夾雜物和組織異常區(qū)域。

    [1] 廖向宇,彭國成,易全旺. 淺析超高強(qiáng)度鋼的焊接工藝[J]. 焊接,2006(7):56-58.

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    2017-04-14

    TG405

    賈朋剛, 1984年出生,碩士,工程師。主要從事發(fā)電設(shè)備用金屬材料加工工藝及性能的研究,已發(fā)表論文5篇。

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