組合樁在唐山沿海地區(qū)的試驗(yàn)應(yīng)用

鄭思光， 馮士廣， 紀(jì)燕祥， 趙志杰， 何若梅， 劉建兵， 孫宇佳

(河北省地礦局第二地質(zhì)大隊(duì)，河北 唐山 063000)

組合樁在唐山沿海地區(qū)的試驗(yàn)應(yīng)用

鄭思光， 馮士廣， 紀(jì)燕祥， 趙志杰， 何若梅， 劉建兵， 孫宇佳

(河北省地礦局第二地質(zhì)大隊(duì)，河北 唐山 063000)

唐山沿海地區(qū)由于自然歷史原因造成土體結(jié)構(gòu)與內(nèi)陸地區(qū)相差甚遠(yuǎn)，土體結(jié)構(gòu)多層，且上部以軟弱粘性土、砂類土為主，使得單一樁型成本較高、效率低、施工難度大且易造成環(huán)境污染。針對(duì)這些問(wèn)題并結(jié)合本地區(qū)地層，設(shè)計(jì)試驗(yàn)了一套粉噴樁和預(yù)應(yīng)力混凝土管樁相結(jié)合的柔剛組合樁施工方法，降低了施工難度、提高了效率、降低了成本，實(shí)現(xiàn)樁基施工無(wú)泥漿排放的節(jié)能環(huán)保示范，為類似地區(qū)地基基礎(chǔ)工程施工提供了借鑒和參考。

組合樁；柔剛組合樁；粉噴樁；預(yù)應(yīng)力混凝土管樁；單樁承載力；沿海地區(qū)

0 引言

唐山沿海地區(qū)由于自然歷史原因造成土體結(jié)構(gòu)與內(nèi)陸地區(qū)相差甚遠(yuǎn)，土體結(jié)構(gòu)多層，第四系沉積環(huán)境復(fù)雜，以河流三角洲及河海相沉積為主，上部地層以軟弱粘性土、砂土為主，地表多為人工吹填而成。使得單一樁型造價(jià)成本較高、效率低、施工難度大且易造成環(huán)境污染。

本次組合樁施工場(chǎng)地位于曹妃甸和京唐港區(qū)2個(gè)唐山沿海地區(qū)重要發(fā)展區(qū)域。曹妃甸區(qū)第四系全新統(tǒng)地層厚度20 m左右，以軟弱的粉質(zhì)粘土為主，地表以沖填土為主。京唐港區(qū)第四系全新統(tǒng)地層厚度15 m左右，上部以砂土、粉土為主，15 m以深以中密—密實(shí)砂土為主。以往唐山沿海地區(qū)地基處理方法以單一的長(zhǎng)螺旋鉆孔壓灌樁(CFG樁)、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁、鉆孔灌注樁為主。

在巖土工程的實(shí)際應(yīng)用中，單一樁型有一定的局限性：砂石樁等散體材料樁對(duì)軟弱地基處理后承載力提高幅度不大；水泥土類樁的樁身強(qiáng)度受土質(zhì)、施工工藝影響較大；在軟土中采用振動(dòng)沉管灌注樁施工時(shí)，由于振動(dòng)和擠土效應(yīng)易造成縮徑和斷樁現(xiàn)象，遇密實(shí)砂土層沉樁困難；預(yù)應(yīng)力管樁在軟土中單樁承載力較低，且需進(jìn)入密實(shí)土層，樁身材料得不到充分發(fā)揮；CFG樁由于當(dāng)前設(shè)備所限(最大樁長(zhǎng)25 m左右，樁徑500～600 mm)，單樁承載力有限；鉆孔灌注樁：施工程序復(fù)雜、施工質(zhì)量難控制且產(chǎn)生大量泥漿造成環(huán)境污染。因此，急需找到一種適合本地區(qū)的施工成本低、穿透上部硬土夾層能力強(qiáng)、場(chǎng)地適應(yīng)性好、承載力高、施工工期短、節(jié)能環(huán)保的組合樁型。

組合樁利用天然周土加固樁、穿透硬土夾層或?qū)抖送吝M(jìn)行加固，提高樁側(cè)摩阻力和端阻力，芯樁具有足夠的樁身截面強(qiáng)度，能滿足上部承載要求使單樁承載力顯著提高。通過(guò)散體、柔性、剛性樁有效組合，較好的解決了以上問(wèn)題。

1 組合樁概述

組合樁是將常用的散體材料樁、柔性水泥土類樁、剛性混凝土類樁3種單一樁型相互組合，后一種樁型在前一種樁體上進(jìn)行再次施工，形成互補(bǔ)增強(qiáng)的組合樁型?？煞譃樯Ⅲw樁與柔性樁組合成的散柔組合樁、散體樁與剛性樁組合成的散剛組合樁、柔性樁與剛性樁組合成的柔剛組合樁，以及散柔組合樁和剛性樁組合成的三元組合樁。其中在散體樁、柔性樁或散柔組合樁樁體上再進(jìn)行剛性樁施工后形成的樁又稱為勁芯組合樁。勁芯組合樁由內(nèi)芯和外芯兩部分組成，根據(jù)內(nèi)芯的長(zhǎng)度可又分為長(zhǎng)芯、等芯和短芯等。常用組合樁結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1(以柔剛組合樁為例)。

圖1 柔剛組合樁結(jié)構(gòu)示意圖

組合樁適用于淤泥、淤泥質(zhì)土、粘性土、粉土、粉砂以及人工填土等地基。它避免了單一樁法的缺點(diǎn)而綜合了各自樁法的優(yōu)點(diǎn)，質(zhì)量可靠、施工簡(jiǎn)便、造價(jià)低廉，強(qiáng)度、剛度、密度較高,樁身體積較大，因而具有較高的單樁承載力，同時(shí)大幅度改善了樁間土的軟弱狀態(tài)和承載力參與度。它可作為復(fù)合地基中的豎向增強(qiáng)體，也可作為單一剛性樁(抗剪、抗拔、抗壓)，還可用于基坑支護(hù)及防滲墻工程。真正實(shí)現(xiàn)了地基處理方法(物理、化學(xué)固化)和樁基有機(jī)結(jié)合、樁土共同作用，乃至樁土一體化。因此，組合樁對(duì)于土體松散，以粘性土與砂類土為主的沿海地區(qū)，是一個(gè)更好的選擇。以下兩個(gè)案例分別是組合樁中短芯樁和長(zhǎng)芯樁在唐山沿海地區(qū)的應(yīng)用。

2 短芯樁在曹妃甸的應(yīng)用

2.1 工程概況

愛(ài)芭家具生產(chǎn)基地項(xiàng)目工程場(chǎng)地位于唐山市曹妃甸區(qū)中日合作園區(qū)，工程場(chǎng)地所屬地貌單元屬濱海平原。表層土為淺海人工吹填造地形成。

2.2 工程地質(zhì)條件

根據(jù)本場(chǎng)地巖土工程勘察報(bào)告，場(chǎng)區(qū)多軟弱的粉質(zhì)粘土及液化砂土層。各土層情況如下所述，土層分布及相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1。

①雜填土(Q4ml)：雜色，稍濕，松散。以粉土為主，含少量碎磚石等建筑垃圾。層厚1.20～1.80 m，平均1.35 m；層底埋深1.20～1.80 m。

表1 愛(ài)芭家具項(xiàng)目土層分布及相關(guān)參數(shù)

②沖填土(Q4ml)：灰色，飽和，松散。采用吹填船方式吹填堆積，以粉土、粉細(xì)砂為主，含云母及貝殼碎片，局部含少量粉質(zhì)粘土團(tuán)塊及淤泥質(zhì)土。層厚2.80～4.30 m，平均3.49 m；層底埋深4.20～5.60 m。fak=75 kPa，qsi=13 kPa。

③粉質(zhì)粘土(Q4m)：灰色，軟塑。切面光滑，干強(qiáng)度及韌性中等，局部夾粉土薄層，含貝殼碎片。層厚0.70～1.20 m，平均0.95 m；層底埋深5.30～6.30 m。fak=80 kPa，qsi=20 kPa。

④粉砂(Q4m)：灰色，稍密，飽和。石英長(zhǎng)石質(zhì)，磨圓度中等，級(jí)配不良，含云母，局部含粉土薄層。層厚5.10～6.30 m，平均5.76 m；層底埋深10.70～11.70 m。fak=110 kPa,qsi=15 kPa。

⑤粉質(zhì)粘土(Q4m)：灰色，軟塑。切面光滑，干強(qiáng)度及韌性中等，含貝殼碎片，局部夾粉土薄層。層厚3.50～5.20 m，平均4.39 m；層底埋深15.20～16.20 m。fak=85 kPa,qsi=20 kPa。

⑥粉土(Q4m)：灰色，稍密—中密，飽和。切面粗糙，干強(qiáng)度及韌性低，搖振反應(yīng)中等，含云母。層厚0.70～1.30 m，平均1.03 m；層底埋深16.00～16.70 m。fak=120 kPa,qsi=25 kPa。

⑦粉質(zhì)粘土(Q4m)：灰色，軟塑—可塑。切面稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等，含貝殼碎片，局部含粉土薄層。層厚4.20～6.10 m，平均5.19 m；層底埋深20.20～21.50 m。fak=110 kPa,qsi=20 kPa。

⑧粉土(Q4m)：灰色，稍密—中密，飽和。切面粗糙，干強(qiáng)度及韌性低，搖振反應(yīng)中等，含云母。層厚1.80～3.30 m，平均2.26 m；層底埋深23.00～23.70 m。fak=140 kPa,qsi=25 kPa。

⑨粉質(zhì)粘土(Q4m)：灰色，軟塑—可塑。干切面稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性中等，含貝殼碎片，局部含粉土薄層。層厚1.40～5.10 m，平均3.13 m；層底埋深25.00～28.40 m。fak=120 kPa,qsi=25 kPa。

⑩粉土(Q4m)：灰褐色，稍密—中密，飽和。切面粗糙，干強(qiáng)度及韌性低，搖振反應(yīng)中等，含云母。該層為本次揭露的最深層，最大揭露厚度2.30 m。fak=160 kPa,qsi=25 kPa。

2.3 組合樁設(shè)計(jì)

組合樁技術(shù)：粉噴樁樁徑900 mm,樁長(zhǎng)15.0 m;內(nèi)插預(yù)應(yīng)力管樁PHC-400AB-95-13。

單樁承載力計(jì)算如下。

2.3.1 組合樁樁側(cè)破壞面位于內(nèi)、外芯界面時(shí)

預(yù)應(yīng)力管樁PHC-400AB-95-13，按下式計(jì)算：

=0.4×3.14×1500×0.05×13+2500×

(0.22-0.1052)×3.14

=1452 kN

﹥1200 kN

2.3.2 組合樁樁側(cè)破壞面位于外芯和樁周土的界面時(shí)

粉噴樁樁徑900 mm，有效樁長(zhǎng)15 m，按下式計(jì)算：

Ra=u∑ξsiqsiali+aξpqpaAp

=0.9×3.14×(3.49×13×1.5+0.95×20×

1.7+5.76×15×2+4.39×20×1.7+0.5×

20×1.7)+0.452×3.14×100×0.8

=1290 kN

﹥1200 kN

式中：u——組合樁樁身周長(zhǎng)，m；li——組合樁復(fù)合段第i層土厚度，m；Ap——組合樁樁身截面積，m2，對(duì)散剛組合樁應(yīng)取剛性樁樁身截面積，對(duì)柔剛組合樁和三元組合樁，當(dāng)剛性樁樁長(zhǎng)大于柔性樁或散柔復(fù)合樁樁長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)當(dāng)取剛性樁樁身截面積；qsia——組合樁復(fù)合段外芯第i層土側(cè)阻力特征值，kPa，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值，無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按表1取值；qpa——組合樁端阻力特征值，kPa，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值，也可取樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值；a——組合樁樁端天然地基土承載力折減系數(shù)，對(duì)柔剛復(fù)合樁可取0.70～0.90，對(duì)三元組合樁可取0.80～1.00；ξsi、ξp——分別為組合樁復(fù)合段外芯第i層土側(cè)阻力、端阻力調(diào)整系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值，無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按表1取值，非復(fù)合段均取1.0。

本實(shí)例為將管樁壓入粉噴樁中大幅度提高了管樁的承載力，并使管樁的壓入更加容易和方便。施工時(shí)，宜先采用大功率攪拌樁基施工柔性樁，再采用錘擊式預(yù)制樁機(jī)施工剛性樁。剛性樁施工宜在柔性樁施工后6 h內(nèi)進(jìn)行。

2.4 經(jīng)濟(jì)分析

原設(shè)計(jì)采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁PHC-500A-125-16.5，440根，單樁承載力特征值550 kN，工程造價(jià)130.7萬(wàn)元，經(jīng)使用組合樁技術(shù)(粉噴樁樁長(zhǎng)15.0 m，內(nèi)插PHC-400AB-95-13)，220根，單樁承載力特征值1200 kN，工程造價(jià)108.5萬(wàn)元，節(jié)省費(fèi)用20%以上。施工現(xiàn)場(chǎng)見(jiàn)圖2，工程樁成樁見(jiàn)圖3。

圖2 施工現(xiàn)場(chǎng)

圖3 組合樁成樁

2.5 試樁及載荷試驗(yàn)結(jié)果

試樁1：我們?cè)谠搱?chǎng)地進(jìn)行了兩根大直徑組合樁試驗(yàn)，采用直徑1200 mm、長(zhǎng)24 m粉噴樁，內(nèi)插長(zhǎng)22 m、直徑500 mm預(yù)應(yīng)力管樁；試樁2：采用直徑1200 mm、長(zhǎng)24 m粉噴樁，內(nèi)插長(zhǎng)17 m、直徑600 mm預(yù)應(yīng)力管樁。試樁1、試樁2在最大荷載6000 kN時(shí)，樁累計(jì)沉降量分別為22.54、37.50 mm。試1、試2樁的單樁豎向抗壓承載力特征值均達(dá)到3000 kN，滿足設(shè)計(jì)要求，達(dá)到預(yù)期效果。試驗(yàn)樁成樁見(jiàn)圖4，靜載試驗(yàn)曲線見(jiàn)圖5。

圖4 試驗(yàn)樁成樁

上述試驗(yàn)表明，組合樁的設(shè)計(jì)施工實(shí)現(xiàn)了沿海軟弱粘性土地區(qū)單樁承載力特征值3000 kN的突破，最大樁長(zhǎng)不足25 m，而預(yù)制樁、灌注樁要想達(dá)到如此高承載力樁長(zhǎng)要達(dá)50 m以上。施工難度和費(fèi)用會(huì)大大增加。

圖5試樁靜載試驗(yàn)曲線

3 長(zhǎng)芯樁在京唐港的應(yīng)用

3.1 工程概況

海港旭達(dá)建材有限公司2×180萬(wàn)t/年礦渣微粉工程場(chǎng)區(qū)位于唐山市京唐港海強(qiáng)路與港盛街交叉口西北側(cè)。項(xiàng)目區(qū)交通便利，場(chǎng)地原始地貌單元為濱海河流沖洪積扇。原始地形平坦，地貌類型單一，地形簡(jiǎn)單。經(jīng)近代人類生產(chǎn)活動(dòng)，場(chǎng)地表層已被擾動(dòng)。

3.2 工程地質(zhì)條件

場(chǎng)地地層上部除雜填土、素填土外，其余土層屬第四系海陸交互沉積地層。根據(jù)地層的埋藏條件、巖性特征和物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)，將場(chǎng)地地基土劃分為6個(gè)工程地質(zhì)主層，2個(gè)工程地質(zhì)亞層。從上至下分別為①1雜填土、①素填土、②細(xì)砂、③粉質(zhì)粘土、④細(xì)砂、④1粉土、⑤粉質(zhì)粘土、⑥細(xì)砂，各層土的工程地質(zhì)分層及特征見(jiàn)表2。

表2 海港旭達(dá)項(xiàng)目地基土工程地質(zhì)分層及特征

該工程成品庫(kù)車間原設(shè)計(jì)采用PHC-600AB-110-30預(yù)應(yīng)力管樁，由于④層細(xì)砂呈中密—密實(shí)狀，預(yù)應(yīng)力管樁無(wú)法達(dá)到設(shè)計(jì)深度，雖經(jīng)引孔，但施工效果不佳。改灌注樁費(fèi)用大幅增加，產(chǎn)生大量泥漿無(wú)法處理。優(yōu)化為組合樁后，該問(wèn)題得到良好解決。

3.3 組合樁設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)采用內(nèi)芯為預(yù)應(yīng)力管樁PHC-500AB-125-13，有效樁長(zhǎng)13 m；外樁為粉噴樁，樁徑900 mm，有效樁長(zhǎng)10 m；樁頂標(biāo)高-2.9 m；樁端持力層④細(xì)砂。土層分布及相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 海港旭達(dá)項(xiàng)目土層分布及相關(guān)參數(shù)

3.3.1 勁性復(fù)合樁樁側(cè)破壞面位于內(nèi)、外芯界面時(shí)

按下式計(jì)算：

=0.5×3.14×2000×0.05×10+0.5×

3.14×(1.5×20+1.5×33)+1800×

3.14×(0.252-0.1252)

=1959.75 kN

3.3.2 勁性復(fù)合樁樁側(cè)破壞面位于外芯和樁周土的界面時(shí)

按下式計(jì)算：

=0.9×3.14×(6.5×26×2+3.5×30×

1.6)+0.5×3.14×(1.5×20+1.5×

33)+1800×3.14×(0.252-0.1252)

=1819.71 kN

﹥1800 kN

式中：qsia——組合樁復(fù)合段外芯第i層土側(cè)阻力特征值，kPa，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值。無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按表3取值；ξsi、ξp——分別為組合樁復(fù)合段外芯第i層土側(cè)阻力、端阻力調(diào)整系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值，無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可按表3取值，非復(fù)合段均取1.0。

綜上：上述兩者計(jì)算值取小值，則單樁承載力特征值為1800 kN。

3.4 設(shè)計(jì)優(yōu)化分析

原設(shè)計(jì)采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁PHC-600AB-110-30，單樁承載力特征值1750 kN，但由于地層較硬，樁端無(wú)法到達(dá)持力層，無(wú)法滿足承載力要求。如設(shè)計(jì)灌注樁，則費(fèi)用高、且產(chǎn)生大量泥漿。經(jīng)使用組合樁技術(shù)(粉噴樁樁長(zhǎng)10.0 m，內(nèi)插PHC-500-125-13)優(yōu)化，單樁承載力特征值1800 kN，可以節(jié)省費(fèi)用20%以上。

4 作用機(jī)理分析

(1)管樁的壓入會(huì)擠密水泥土體和樁周土體及樁端水泥土體，實(shí)測(cè)800 mm的水泥土樁在400 mm的勁芯壓入后直徑增大到860～870 mm，此樁周土體與水泥土體的界面粗糙緊密，粘結(jié)力較高，大幅度提高了樁身側(cè)摩阻力(高于一般水泥土樁的7倍以上，也高于樁身平滑的管樁和方樁3倍)。干法水泥土體在受到勁芯擠密時(shí)會(huì)擠擴(kuò)樁周土體，而濕噴漿體的擠擴(kuò)效果較差。

(2)由于管樁與水泥土體粘結(jié)強(qiáng)度高，且當(dāng)水泥土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到1.5 MPa以上時(shí)，其抗剪強(qiáng)度高達(dá)0.3 MPa，同時(shí)外芯水泥土也承擔(dān)一定比例的荷載，內(nèi)外芯之間不會(huì)發(fā)生相對(duì)移動(dòng)。在上部荷載作用下管樁會(huì)將荷載迅速傳遞到樁外芯和樁周土體，由于樁端下有較高強(qiáng)度的水泥土體，其端阻力也遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于天然土體，同時(shí)提高了樁側(cè)阻力，使管樁處于水泥土體的握裹側(cè)限之中，其壓屈條件較好，樁身抗壓強(qiáng)度、抗水平力、抗拔力以及抗彎抗剪性能均達(dá)到大幅度提高。可用于高層建筑及深基坑支護(hù)工程。

(3)由于水泥土樁體積較大，造價(jià)低廉，其產(chǎn)生的較強(qiáng)粘結(jié)強(qiáng)度和側(cè)摩阻力以及對(duì)勁芯的握裹作用，管樁水泥土復(fù)合樁及其它鋼筋混凝土勁芯復(fù)合樁也具有較高的抗拔承載力。抗拔樁身要足夠的抗拉強(qiáng)度，可采用以下方法：①預(yù)制時(shí)將鋼絞線錨固在樁端并采用無(wú)粘結(jié)后張拉工藝；②已預(yù)制的普通管樁可在其樁端采用錨板固定鋼絞線，從管樁內(nèi)腔中引至樁頂并采用現(xiàn)澆混凝土填充，在強(qiáng)度達(dá)到70%時(shí)再采用后張拉工藝；③用現(xiàn)澆混凝土樁時(shí)在其樁身強(qiáng)度達(dá)到70%時(shí)采用后張拉工藝。樁頂施加的張拉荷載通過(guò)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋施加于樁身下端，使內(nèi)芯樁身混凝土受壓，產(chǎn)生正泊松效應(yīng)及樁身產(chǎn)生側(cè)脹變形，同時(shí)擠擴(kuò)外芯及樁周土體，大幅度提高側(cè)阻力。

5 組合樁與傳統(tǒng)樁型效能對(duì)比

通過(guò)曹妃甸愛(ài)芭家具生產(chǎn)基地項(xiàng)目(短芯樁)和京唐港海港旭達(dá)項(xiàng)目(長(zhǎng)芯樁)2個(gè)項(xiàng)目的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)檢測(cè)，組合樁單樁承載力在原設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上提高2～3倍，同時(shí)預(yù)算造價(jià)比傳統(tǒng)樁型可節(jié)省20%～30%的費(fèi)用，并達(dá)到了無(wú)泥漿排放，造價(jià)低，工期短，施工簡(jiǎn)便。還可以節(jié)約資源、保護(hù)環(huán)境。組合樁與傳統(tǒng)樁型效能對(duì)比見(jiàn)表4。

表4 組合樁與傳統(tǒng)樁型效能對(duì)比

6 結(jié)語(yǔ)

組合樁的設(shè)計(jì)試驗(yàn)應(yīng)用是在現(xiàn)有唐山沿海地區(qū)軟基處理方法和樁基工程理論與實(shí)踐的基礎(chǔ)上進(jìn)行的一次創(chuàng)新，改變了傳統(tǒng)單一樁型和單一地基處理的概念，它綜合了傳統(tǒng)單一樁型和地基處理技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，能根據(jù)土質(zhì)情況、上部結(jié)構(gòu)要求、加固目的有針對(duì)性地、靈活地采取多種組合方式，調(diào)整各種樁的樁徑、樁長(zhǎng)、摻灰量、強(qiáng)度、顆粒級(jí)別、攪拌和復(fù)打次數(shù)等，使組合充分發(fā)揮出樁周軟土摩阻力和樁底阻力又匹配材料強(qiáng)度而產(chǎn)生的足夠高的單樁承載力，且能顯著提高樁間土體強(qiáng)度和對(duì)承載的參與度，多種介質(zhì)協(xié)調(diào)匹配，剛?cè)嵯酀?jì)，相互補(bǔ)強(qiáng)，共同提高。還能有效地提高沿海地區(qū)軟基強(qiáng)度及穩(wěn)定性，快速降低地基壓縮性，并保證整個(gè)地基的均勻性，滿足設(shè)計(jì)要求。

組合樁的單樁承載力比原設(shè)計(jì)單一樁型提高了2～3倍，施工成本比傳統(tǒng)單一樁型可節(jié)省20%～30%，無(wú)泥漿排放，節(jié)能環(huán)保,工期短，施工簡(jiǎn)便。還可以節(jié)約資源、保護(hù)環(huán)境。

通過(guò)項(xiàng)目實(shí)例試驗(yàn)應(yīng)用，研究完善了一套組合樁的計(jì)算、設(shè)計(jì)、施工、檢測(cè)技術(shù)方案和數(shù)據(jù)，實(shí)現(xiàn)了無(wú)泥漿排放、降費(fèi)增效、綠色環(huán)保、工期短、承載力提高的設(shè)計(jì)試驗(yàn)初衷和效果，豐富了唐山沿海地區(qū)軟基處理施工技術(shù)方法，推廣應(yīng)用前景非常廣闊，可廣泛應(yīng)用于工業(yè)、建筑、港口、交通、水利等領(lǐng)域軟弱地基處理，具有良好的社會(huì)效益、經(jīng)濟(jì)效益和生態(tài)效益。

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ExperimentalApplicationofCompositePileinTangshanCoastalArea

/ZHENGSi-guang,FENGShi-guang,JIYan-xiang,ZHAOZhi-jie,HERuo-mei,LIUJian-bing,SUNYu-jia

(The Second Geological Team of Hebei Bureau of Geology and Mineral Resources, Tangshan Hebei 063000, China)

Due to the natural and historical reasons, the soil structure is very different to that of inland area in Tangshan coastal area mainly with multi-layer soil structure and soft clay & sand soil in upper part, which leads to high cost of the single pile type with low efficiency, difficult construction and being easy to cause environmental pollution. According to this situation and considering the formation in this area, a set of construction method of flexible-rigid composite pile with cement rejection pile and pre-stressed concrete pipe pile is designed with construction difficulties and cost reduction, efficiency improvement and realization of energy saving and no mud recharge to be an environmental protection demonstration, which provides the reference for foundation engineering construction in this area.

compound pile; flexible and rigid composite pile; cement rejection pile; pre-stressed concrete pipe pile; bearing capacity of single pile; coastal area

2017-10-25

鄭思光，男，漢族，1980年生，副隊(duì)長(zhǎng)，高級(jí)工程師，土木工程、水資源及其利用專業(yè)，從事水文工程環(huán)境地質(zhì)、巖土工程勘察與施工、地質(zhì)災(zāi)害防治工程、礦山環(huán)境治理和探礦工程工作，河北省唐山市路北區(qū)北新西道157號(hào)，siguang103@163.com。

TU473.1

A

1672-7428(2017)11-0071-07