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    青鋼2號高爐氣密箱冷卻水系統優(yōu)化改進實踐

    2017-12-04 10:38:43張宏星潘積國
    山東冶金 2017年4期
    關鍵詞:氣密爐頂斷流

    趙 強,薛 君,張宏星,潘積國

    (青島特殊鋼鐵有限公司,山東 青島266409)

    青鋼2號高爐氣密箱冷卻水系統優(yōu)化改進實踐

    趙 強,薛 君,張宏星,潘積國

    (青島特殊鋼鐵有限公司,山東 青島266409)

    青特鋼2號高爐氣密箱水冷管路系統采用開路冷卻方式,在系統調試過程中,發(fā)生斷流、擊穿水封甚至往爐內溢水的現象。經過優(yōu)化改進系統管路布置、增加連通管、設置排氣裝置等措施,沒有再發(fā)生斷流現象,高爐冷卻水系統運行穩(wěn)定,爐頂設備整體運行效果良好。

    高爐;爐頂設備;氣密箱;冷卻水系統;管路

    1 前言

    青島特鋼2號高爐于2016年10月12日正式開爐投產,有效容積為1800m3。高爐設2個出鐵口,26個風口,年產生鐵161萬t。2號高爐以“高效、低耗、優(yōu)質、長壽、環(huán)保”為設計理念,總體工藝裝備水平達到國內同類型高爐的先進水平。其中,爐頂無料鐘裝料系統采用首鋼國際型串罐式,氣密箱作為該系統最關鍵的設備,采用開路冷卻形式。在高爐調試過程中發(fā)現氣密箱冷卻系統存在斷流、溢水等問題,為此,對氣密箱冷卻系統進行優(yōu)化改進。

    2 氣密箱冷卻水系統設計

    2.1 爐頂設備

    爐頂設備結構主要分為7個部分:固定受料罐、上料閘、上密封閥、稱量罐(包括電子稱)、聯體閥(包括料流調節(jié)閥和下密封閥)、波紋管、布料裝置(包括氣密箱和布料溜槽),見圖1。主要有5個配套系統:液壓系統、干油潤滑系統、均壓放散系統、水冷氣密齒輪箱冷卻系統、上密封閥蒸汽加熱系統。

    圖1 爐頂裝料設備組成

    2.2 氣密箱的使用要求

    氣密箱是無料鐘爐頂裝料設備的最關鍵設備,也是高爐生產關鍵設備之一,位于高爐爐頂裝料設備最下部,直接面對高爐頂部。受爐內高溫煤氣流影響,工作環(huán)境惡劣,正常情況下爐頂煤氣溫度約150~250℃,異常時短時間內可能達到600℃。為了保護氣密箱并使其正常工作,要求保證氣密箱內的溫度在70℃以下,為此設置了氣密箱氮氣密封和水冷卻系統。早期的氣密箱全采用氮氣密封和冷卻,氮氣消耗量大,同時氮氣進入高爐會使高爐煤氣貧化,降低煤氣發(fā)熱值。有些高爐采用高爐煤氣加壓作為氣密箱的冷卻和密封介質,從而消除煤氣貧化現象[1]。近年來,發(fā)展了水冷氣密箱,氣密箱主要用水來冷卻,氮氣僅作為氣封使用。

    2.3 冷卻水系統設計

    氣密箱冷卻水系統主要有密閉循環(huán)冷卻和開路冷卻兩種[2]。前者采用軟水冷卻,設置獨立的密閉循環(huán)系統,系統復雜,維護量大,運行費用高,一些進口型布料器水冷系統采用這種形式,如圖2所示[3]。2號高爐氣密箱采用開路冷卻方式,其使用介質為工業(yè)水,水質易控制,系統結構簡單,維護量小,運行費用低,其缺點是容易因爐頂壓力波動或操作不當造成系統擊穿或漏水。2號高爐氣密箱冷卻水系統設計進水溫度約35℃,冷卻后回水溫度約40℃;正常水量為5~15m3/h。供水源來自高爐本體工業(yè)凈環(huán)水系統,供水壓力為0.68 MPa,經減壓后供水壓力為0.4~0.5 MPa。其系統流程見圖3。

    圖2 進口型布料器水冷系統工作原理示意圖

    圖3 2號高爐氣密箱冷卻水系統流程

    2.4 氣密箱水冷卻系統調試

    2016年6月16日高爐進行試壓檢漏,試壓爐頂壓力達到150 kPa,在此過程中,爐頂氣密箱進行了3次通水試驗調試。

    第1次通水試驗。高爐升壓前,冷卻水系統供水流量共12.4m3/h(主管路8.4m3/h,備用管路4m3/h),供水壓力0.3 MPa(表壓),經過減壓閥后為0.15 MPa,此時,系統運行正常穩(wěn)定。當爐內頂壓升壓達到100 kPa左右時,供水量降至7m3/h以下,供水壓力上升至0.2 MPa左右。一段時間后,排水管出口突然斷水,緊接著又急速排出一柱水,然后又斷水,大約20 s時間不見出水,為了防止向爐內大量漏水,現場立刻切斷了供水。經過初步分析,原因是供水壓力不足而導致系統波動較大,造成斷水。供水閥組至氣密箱進口高差9.2m,加上供水管路阻損0~2m(與流量有關)和爐內壓力0.1 MPa,供水壓力0.15 MPa顯然不足,設計要求經減壓后供水壓力達到0.4~0.5 MPa。由于試驗時高爐本體工業(yè)凈環(huán)水泵未全部投入使用,出口壓力未升至設計值1.0 MPa,使得氣密箱供水壓力不足,因此決定提高供水壓力。

    第2次通水試驗。初始供水流量共12.1m3/h(主管路4.1m3/h,備用管路8m3/h),供水壓力0.3 MPa(供水泵與1號高爐系統共用,供水受限),經過減壓閥后壓力為0.28 MPa。當爐內頂壓升壓達到100 kPa左右時,供水量降至8.9m3/h,此時排水出口水流發(fā)生變化,時斷時續(xù),最后一段時間不見出水,現場立即停水。高爐泄壓后,打開爐頂人孔觀察爐內情況,發(fā)現氣密箱有從中心喉管處爐內漏水的痕跡,少量水順溜槽打到了爐墻上,十字測溫裝置上部有明顯水痕,并有少量存水,判斷為氣密箱水槽少量溢水。分析認為可能是剛開始時供水量過大所致,初始供水量最好<5m3/h,待升壓穩(wěn)定后再逐步加大水量。

    第3次通水試驗。本次試驗主要目的一是試驗水冷系統最大供水能力,二是排查溢水的原因。在爐內無壓狀態(tài)下,對主管路和備用管路分別進行試驗。主管路減壓閥前供水壓力0.4 MPa,閥后0.15 MPa,最大水量11m3/h;備用管路減壓閥前供水壓力0.4 MPa,閥后0.25 MPa,最大水量15m3/h(實際還可以通更大水量)。為滿足閥后供水壓力要求,對主管路減壓閥進行了調節(jié)。然后備用管路保持關閉狀態(tài),主管路通水5m3/h,減壓閥后供水壓力0.3 MPa。爐內逐步升壓至100 kPa,系統沒有斷水;加大供水量至6.9m3/h,系統運行正常;爐內再逐步升壓至145 kPa,水量降至5.4m3/h,水流開始波動,并出現斷流現象1~3 s;加大水量至10.9m3/h,出現斷流超過1min,之后水封被擊穿,爐頂排氣管噴出水汽,停止試驗。但本次打開人孔觀察后,沒有發(fā)現往爐內溢水情況。

    經過排查現場管路和閥門情況,發(fā)現現場施工時對部分排水管道路進行了調整。在關鍵高度位置,水平管道過長,當爐內壓力波動時,水位隨之產生波動,造成水流時斷時續(xù)甚至斷流。因此,需要重新調整管路布置并優(yōu)化排水管路系統設計。

    3 冷卻水系統優(yōu)化及改進

    3.1 管路排氣裝置設計

    根據現場試驗調試結果情況,在下水管與氣密箱之間增加1根聯通管,并設置了排氣裝置。其作用一是為了確保氣密箱4根DN80冷卻水出水管排水順暢;二是考慮到U型水封下水管壓力穩(wěn)定,起到均勻作用;三是解決管內排氣問題,使下水管內氣體直接回流至氣密箱,不與出水口水流形成逆流之勢。

    3.2 排水管路改進

    排水管路修改是本次冷卻水系統改進的關鍵措施。通過計算并結合現場情況,優(yōu)化了管路設計以及重新布置了管路,如圖4所示。

    圖4 管路修改前后情況示意圖

    1)把U型水封下水管由DN100改為DN150,保證管內氣體回流順暢,并且下水管直徑大于上水管直徑,可起到一定緩沖作用,能更好地適應管內壓力波動。

    2)將水平管段由+31.850m改至+37.850m平臺上,同時把+10.600m平臺下未按圖施工的水平管段改為斜管段,大大減少了補充水體積,降低了出水口水流時斷時續(xù)以及斷流現象的發(fā)生。

    3)增加了水封高度約3m,由+31.850m抬高至+34.800m,出水口由+23.450m平臺排水斗改為排至+32.850m平臺排水斗,減小了虹吸效應,同時增加水封高度有利于降低水封被擊穿的可能性。

    4)在排水管上水管段增加1套電磁流量計,用于監(jiān)測回水流量情況,以便將來生產中隨時檢查氣密箱是否往爐內溢水。

    4 設備運行情況

    管路優(yōu)化改進后,系統重新調試,水量加大到15m3/h,再沒有發(fā)生斷流現象,保證了高爐順利投產。2號高爐投產近半年以來,氣密箱冷卻系統運行穩(wěn)定,效果良好,從未發(fā)生爐頂氣密箱內溫度高影響裝料的問題。目前高爐運行頂壓174 kPa;頂溫150~170℃,最大約200℃;冷卻水供、回水流量12.9m3/h,控制在10m3/h以上,供、回水量一致,波動?。还┧畨毫?.5 MPa,減壓閥后壓力0.34 MPa;供水溫度27.4℃,回水溫度37.1℃,溫差達到近10℃;氣密箱使用氮氣量840~900m3/h;氣密箱內溫度24.3℃。

    5 結語

    無料鐘爐頂裝料設備是高爐生產關鍵設備之一,其氣密箱使用壽命長短取決于潤滑、密封、冷卻系統效果好壞。氣密箱采用開路水冷卻方式容易發(fā)生斷流、水封擊穿和溢水問題,設計和施工時需要考慮管路排氣和水封管路布置合理性。冷卻水系統建議設置供、回水流量計,并在高爐中控室進行實時監(jiān)測,以便發(fā)現斷流或往爐內溢水的情況并及時采取措施。青鋼2號高爐爐頂設備水冷系統的優(yōu)化改進取得較好運行效果,同時在系統調試和管路優(yōu)化改進過程中,操作人員提高了對該冷卻系統的認識,掌握了調節(jié)方法,為今后系統穩(wěn)定運行提供了保障。當爐頂設備運行穩(wěn)定,氣密箱溫度較低時,可適當減少氮氣量和冷卻水量,以節(jié)約運行成本。

    [1]朱來寶.3號高爐氣密箱水冷系統的設計及應用[J].梅鋼科技,1996(4):43-45.

    [2]周龍義.高爐無料鐘爐頂齒輪箱水冷技術新進展[C]//中國金屬學會.2012年全國煉鐵生產技術會議暨煉鐵學術年會文集(下).北京:2012:521-524.

    [3]蔣鋒.PW無料鐘爐頂設備的消化吸收及使用維護 [J].煉鐵,1999,18(Z):70-74.

    TF085

    B

    1004-4620(2017)04-0067-03

    2017-05-16

    趙強,男,1981年生,2004年畢業(yè)于青島科技大學機械工程及其自動化專業(yè)?,F為青島特殊鋼鐵有限公司工程師,從事設備管理工作。

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