抽水蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性計(jì)算研究

何 直，崔 琦，宋一樂(lè)

（1.廣東蓄能發(fā)電有限公司，廣東省廣州市 510630；2.湖北省建筑科學(xué)研究設(shè)計(jì)院，湖北省武漢市 430071；3.武漢大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，湖北省武漢市 430072）

抽水蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性計(jì)算研究

何 直1，崔 琦2，宋一樂(lè)3

（1.廣東蓄能發(fā)電有限公司，廣東省廣州市 510630；2.湖北省建筑科學(xué)研究設(shè)計(jì)院，湖北省武漢市 430071；3.武漢大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，湖北省武漢市 430072）

由于缺乏現(xiàn)成的設(shè)計(jì)規(guī)范、設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)不足等因素，抽水蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)抗振問(wèn)題十分突出，給機(jī)組的正常運(yùn)行帶來(lái)安全隱患。結(jié)構(gòu)的抗振性能與結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性密切相關(guān)，利用有限元計(jì)算的方法，以大型蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)為模型，計(jì)算分析了廠房結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性。給出了不同邊界條件下廠房結(jié)構(gòu)的基本模態(tài)參數(shù)，為廠房結(jié)構(gòu)抗振設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

地下廠房抗振；結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性；有限元計(jì)算

0 引言

抽水蓄能電站具有水頭高、功率大、流速慢、機(jī)組轉(zhuǎn)速快、水流雙向流動(dòng)、機(jī)組頻繁雙向運(yùn)行等特征，電站運(yùn)行特點(diǎn)使得蓄能電站的動(dòng)力荷載也非常復(fù)雜，研究結(jié)果表明[1]，蓄能電站主要承受水力、機(jī)械、電磁等三類(lèi)動(dòng)力荷載作用，這些動(dòng)荷載有時(shí)單獨(dú)作用，有時(shí)互相作用，并且有可能與受力載體互相耦合作用，因此蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)實(shí)際承載的動(dòng)力作用比想象的要復(fù)雜得多。在我國(guó)抽水蓄能電站建設(shè)起步較晚[2]，由于缺乏可靠的技術(shù)資料與工程經(jīng)驗(yàn)，蓄能電站的廠房結(jié)構(gòu)抗振設(shè)計(jì)基本處于總結(jié)現(xiàn)有電站的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)、發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、不斷完善的過(guò)程，實(shí)際運(yùn)行中的電站廠房振動(dòng)問(wèn)題經(jīng)常可遇，部分早期投入運(yùn)行的電站已經(jīng)因振動(dòng)疲勞開(kāi)始出現(xiàn)損傷，顯然抽水蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)的抗振設(shè)計(jì)和振動(dòng)問(wèn)題已經(jīng)十分突出。目前我國(guó)的經(jīng)濟(jì)GPT穩(wěn)步增長(zhǎng)，促進(jìn)了平衡電網(wǎng)的蓄能電站的建設(shè)步伐，因此提高蓄能電站設(shè)計(jì)水平、完善地下廠房結(jié)構(gòu)的抗振設(shè)計(jì)、解決蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)問(wèn)題是當(dāng)今蓄能電站建設(shè)急需解決的重點(diǎn)工作。

蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性決定廠房結(jié)構(gòu)的抗振性能，固有自振頻率和對(duì)應(yīng)振動(dòng)型態(tài)是反映廠房整體結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的基本參數(shù)，計(jì)算廠房結(jié)構(gòu)的固有頻率可以分析預(yù)測(cè)廠房結(jié)構(gòu)與振源發(fā)生“共振”的可能性，評(píng)價(jià)廠房結(jié)構(gòu)的剛度大??；計(jì)算廠房結(jié)構(gòu)的振動(dòng)型態(tài)可以清晰地看到廠房整體結(jié)構(gòu)及各構(gòu)件在振源作用下可能產(chǎn)生的基本變形特征，發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的局部薄弱部位，有助于廠房結(jié)構(gòu)抗振設(shè)計(jì)及現(xiàn)有廠房的加固處理。為此以正在運(yùn)行的蓄能電站為對(duì)象，采用有限元計(jì)算方法計(jì)算分析了廠房結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性和動(dòng)力響應(yīng)，指出了廠房結(jié)構(gòu)抗振設(shè)計(jì)中的問(wèn)題與不足，為后續(xù)新建蓄能電站提供科學(xué)依據(jù)。

1 概況

廣州抽水蓄能電站分A、B兩個(gè)廠房，是我國(guó)首座高水頭、大容量調(diào)頻調(diào)峰抽水蓄能電站，電站總裝機(jī)容量2400MW。A廠廠房于1994年全面竣工投產(chǎn)，A廠裝有4臺(tái)320MW立軸單級(jí)可逆混流式水泵水輪發(fā)電機(jī)組，機(jī)組轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)為7片，活動(dòng)導(dǎo)水葉片數(shù)為20片，固定導(dǎo)葉數(shù)為10片，額定轉(zhuǎn)速500r/min，飛逸轉(zhuǎn)速750r/min。廠房主體結(jié)構(gòu)以機(jī)組機(jī)墩為核心由鋼筋混凝土樓板、梁、柱組成框架結(jié)構(gòu)，主廠房尺寸92.5m×21m×19.84m（長(zhǎng)×寬×高），由上到下分為發(fā)電機(jī)層、中間層、水泵水輪機(jī)層、蝸殼層、底部的管廊道層、集水廊道層等混凝土結(jié)構(gòu)。A廠房主機(jī)間結(jié)構(gòu)布置為兩機(jī)一縫，2～3號(hào)機(jī)組之間設(shè)有一條結(jié)構(gòu)縫，因需要在1～2號(hào)、3～4號(hào)機(jī)組之間的樓板、梁又增設(shè)一條施工縫。轉(zhuǎn)輪拆卸方式采用下拆方案，為將轉(zhuǎn)輪吊到安裝場(chǎng)，需要在水輪機(jī)層和發(fā)電機(jī)層樓板上加大吊物孔尺寸，并在機(jī)墩與尾水管處留出廊道。

經(jīng)多年運(yùn)行，2009年初在發(fā)電機(jī)層、中間層、水泵水輪機(jī)層施工縫附近樓板、梁、柱牛腿、梁挑耳等處出現(xiàn)較集中的結(jié)構(gòu)裂縫。受廣州抽水蓄能水電廠的委托，對(duì)裂縫情況進(jìn)行了實(shí)地調(diào)查，對(duì)相關(guān)部位結(jié)構(gòu)進(jìn)行了靜力復(fù)核計(jì)算，并對(duì)裂縫成因進(jìn)行了初步分析，提出了針對(duì)重點(diǎn)部位進(jìn)行局部加固處理的建議措施。經(jīng)檢測(cè)鑒定認(rèn)為[3]，廠房結(jié)構(gòu)可靠等級(jí)評(píng)定為二級(jí)，可靠性不符合本標(biāo)準(zhǔn)對(duì)一級(jí)的要求，尚不顯著影響整體承載功能和使用功能。根據(jù)建議電廠對(duì)A廠進(jìn)行了初步加固處理。由于A廠廠房結(jié)構(gòu)存在先天不足，損傷原因沒(méi)有完全查清，因此希望通過(guò)有限元計(jì)算的方式，對(duì)A廠現(xiàn)有結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行靜力、動(dòng)力分析研究，以此尋找廠房結(jié)構(gòu)損傷的真正原因，同時(shí)評(píng)價(jià)廠房整體結(jié)構(gòu)的抗振性能，提出全面加固改造的可行性方案。

2 計(jì)算模型與計(jì)算條件

2.1 計(jì)算模型

根據(jù)廣蓄水電站A廠房結(jié)構(gòu)兩機(jī)一縫布置形式，取1號(hào)與2號(hào)兩臺(tái)機(jī)組段結(jié)構(gòu)為計(jì)算對(duì)象。計(jì)算范圍：廠房幾何模型范圍為高程198.91～218.75m的1號(hào)與2號(hào)機(jī)組廠房結(jié)構(gòu)，包括蝸殼層、水輪機(jī)層、中間層、發(fā)電機(jī)層的梁、板、柱以及機(jī)墩、蝸殼、風(fēng)罩混凝土。模型長(zhǎng)（縱軸線(xiàn)方向）48.460m，寬（上下游方向）21.000m，高19.840m。所有混凝土結(jié)構(gòu)及其孔洞均按實(shí)際尺寸進(jìn)行模擬，包括風(fēng)罩通風(fēng)孔、母線(xiàn)出線(xiàn)孔、機(jī)墩進(jìn)人孔、機(jī)墩接力器坑、蝸殼進(jìn)人孔、尾水管進(jìn)人孔、樓梯孔洞等。由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，忽略蝸殼座環(huán)的作用。

計(jì)算時(shí)，采用塊體單元模擬邊墻、機(jī)墩、蝸殼、尾水管等大體積混凝土結(jié)構(gòu)及圍巖，塊體單元主要類(lèi)型為六面體單元與四面體單元。六面體單元計(jì)算精度高，同樣結(jié)構(gòu)采用的單元數(shù)和自由度較少，是一種理想的單元。但結(jié)構(gòu)劃分六面體處理較難，目前還沒(méi)有有限元程序做到對(duì)任意形狀都能劃分為六面體單元。四面體單元計(jì)算精度低一些，同樣結(jié)構(gòu)采用的單元數(shù)和自由度較多。但結(jié)構(gòu)劃分為四面體對(duì)形狀要求不高，任意形狀都能劃分為四面體單元。水電站地下廠房結(jié)構(gòu)體形復(fù)雜，孔口眾多，無(wú)法完全用六面體單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格。計(jì)算采用六面體單元與四面體單元混合劃分方法，六面體單元采用8結(jié)點(diǎn)高精度單元solid185，四面體單元采用退化的solid185單元。模型建立順序：尾水管層、蝸殼混凝土、水輪機(jī)層混凝土、中間層混凝土建模，梁、柱建模，總體劃分網(wǎng)格。坐標(biāo)原點(diǎn)位于高程199.91m 1號(hào)機(jī)組中心，x軸為廠房主軸方向、y軸為上下游方向、z軸為廠房高度方向?？紤]圍巖影響時(shí)，圍巖范圍含上游方向35.0m，向下游方向35.0m。

A廠地下廠房計(jì)算模型見(jiàn)圖1。

圖1 A廠地下廠房計(jì)算模型Fig.1 The calculation model of underground plant in A factory

2.2 邊界條件

廠房底部尾水管以下混凝土與圍巖密實(shí)相連取固定約束，沿廠房主軸方向因施工縫的影響，取邊界條件為兩端自由。廠房上下游側(cè)邊界條件比較復(fù)雜，

2.3 計(jì)算資料及基本假設(shè)

2.3.1 機(jī)組參數(shù)

（1）水泵水輪機(jī)功率300MW。

（2）水泵水輪機(jī)的額定轉(zhuǎn)速500r/min，機(jī)組轉(zhuǎn)頻8.333Hz；水泵水輪機(jī)最大飛逸轉(zhuǎn)速750r/min。

（3）固定導(dǎo)葉數(shù)為10，活動(dòng)導(dǎo)水葉片數(shù)為20，轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)為7。

2.3.2 幾何與材料參數(shù)

（1）機(jī)墩、主機(jī)間蝸殼層、水泵水輪機(jī)層、中間層的梁、板、柱采用200號(hào)混凝土。材料參數(shù)為：γ=2.5t/m3，E=2.6E4MPa，μ=0.167。

（2）風(fēng)罩、主機(jī)間發(fā)電機(jī)層的梁、板采用250號(hào)混凝土。材料參數(shù)為：γ=2.5t/m3，E=2.85E4MPa，μ=0.167。

（3）鋼襯、鋼管以及座環(huán)材料參數(shù)為：γ=7.8t/m3，E=2.1E5MPa，μ=0.3。

2.3.3 圍巖參數(shù)

表1 計(jì)算模型中位移參數(shù)Tab.1 Calculation model of displacement parameters

2.4 計(jì)算方案

有限元計(jì)算采用部分假設(shè)后，使計(jì)算結(jié)果可能不能完全與實(shí)際相同，因此設(shè)計(jì)了不同的計(jì)算方案，通過(guò)對(duì)比不同計(jì)算方案的結(jié)果，尋找最接近實(shí)際條件的計(jì)算結(jié)果。計(jì)算方案主要考慮邊界條件、圍巖等因素的影響。邊界條件主要是考慮廠房上下游邊墻與圍巖的連接方式，模型1為邊墻與圍巖直接固定連接，模型2為邊墻與圍巖法向固定連接。圍巖的影響主要是有無(wú)圍巖之分，無(wú)圍巖模型廠房直接與圍巖連接（a模型），有圍巖模型考慮了兩倍廠房尺寸的圍巖體后建立的計(jì)算模型（b模型）。表2為各計(jì)算模型基本情況說(shuō)明。

表2 計(jì)算模型說(shuō)明Tab.2 Calculation model description

3 計(jì)算結(jié)果

3.1 廠房結(jié)構(gòu)自振特性計(jì)算結(jié)果

計(jì)算了三種方案的固有頻率和對(duì)應(yīng)振動(dòng)型態(tài)，并根據(jù)工程要求，給出了前三階計(jì)算結(jié)果，見(jiàn)表3。

表3 地下廠房前3階固有頻率Tab.3 The natural frequency of the first 3 steps of underground plant

3.2 固有頻率特征

（1）邊界條件對(duì)廠房結(jié)構(gòu)頻率的影響。

根據(jù)表3計(jì)算結(jié)果，當(dāng)上下游邊墻與周邊固定約束（模型1），前三階頻率范圍23.413～27.432Hz；當(dāng)上下游邊墻與周邊法向約束（模型2、模型3），前三階頻率范圍12.611～24.230Hz；顯然，廠房邊墻與圍巖的邊界條件對(duì)頻率影響很大，周邊法向約束的基頻僅為固定約束的46.3%。

（2）圍巖對(duì)廠房結(jié)構(gòu)頻率的影響。

比較模型2與模型3的頻率計(jì)算結(jié)果，圍巖對(duì)廠房結(jié)構(gòu)的固有頻率影響很小。但是由于圍巖變形模量小于混凝土結(jié)構(gòu)的彈性模量，考慮圍巖后各階模態(tài)頻率都有一定程度減小，其中基頻僅下降0.003%，可見(jiàn)考慮圍巖與否對(duì)結(jié)構(gòu)頻率計(jì)算結(jié)果影響不大。

3.3 振型特征

（1）邊界條件對(duì)廠房結(jié)構(gòu)振型的影響。

廠房結(jié)構(gòu)邊墻與周邊固定約束，低階模態(tài)中沒(méi)有廠房結(jié)構(gòu)的整體變形，結(jié)構(gòu)的變形主要是局部變形，變形部位主要出現(xiàn)在孔口、樓梯間等部位的樓板，變形分析以樓板垂直振動(dòng)為主。實(shí)際上當(dāng)采用廠房邊墻與圍巖固定的邊界條件時(shí)，模態(tài)計(jì)算前20階振型中，廠房結(jié)構(gòu)變形大多是廠房構(gòu)件的局部振型。廠房結(jié)構(gòu)周邊采用法向約束時(shí)，前幾階模態(tài)變形以廠房結(jié)構(gòu)整體變形為主，變形趨勢(shì)為廠房整體沿廠房軸向的水平振動(dòng)，或廠房整體結(jié)構(gòu)沿廠房軸向張拉變形。顯然，當(dāng)廠房結(jié)構(gòu)邊墻與圍巖法向約束時(shí)，廠房結(jié)構(gòu)出現(xiàn)整體變形。

（2）圍巖對(duì)廠房結(jié)構(gòu)振型的影響。

對(duì)比模型2與模型3的振型描述，考慮圍巖后前三階模態(tài)變形中廠房結(jié)構(gòu)的整體振型數(shù)量增加。顯然圍巖彈性模量較大使廠房周邊的約束作用減小?？紤]圍巖的計(jì)算模型更符合廠房結(jié)構(gòu)的實(shí)際振動(dòng)變形。

3.4 廠房結(jié)構(gòu)抗振分析

根據(jù)廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析結(jié)果，邊界條件和圍巖對(duì)廠房結(jié)構(gòu)的固有頻率和對(duì)應(yīng)振型都有一定影響。然而，根據(jù)廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果[4]，靠廠房周邊法向約束和圍巖作用的模型3更符合實(shí)際情況。

根據(jù)計(jì)算研究結(jié)果[5]，前十階模態(tài)參數(shù)中廠房結(jié)構(gòu)各層樓板的局部垂直振動(dòng)比例較大，特別是孔口部位，這種情況更突出。從各階振型動(dòng)畫(huà)圖可見(jiàn)樓板振動(dòng)變形尺度最大，并帶動(dòng)樓板周邊的梁柱同步變形，可見(jiàn)廠房各層的樓板是廠房結(jié)構(gòu)的薄弱構(gòu)件。早期蓄能電站地下廠房采用的板梁柱結(jié)構(gòu)中，一般樓板按普通建筑廠房設(shè)計(jì)，樓板大多采用30cm左右的薄板，這使得廠房結(jié)構(gòu)的抗振弱點(diǎn)更突出。樓板抗振能力較弱是部分電站廠房結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂紋損傷的主要原因之一。

計(jì)算結(jié)果還表明，前十階模態(tài)參數(shù)中沒(méi)有發(fā)現(xiàn)機(jī)墩的振動(dòng)頻率和振型。實(shí)際上按照SL 266—2014《水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]要求，為了避免機(jī)組振源對(duì)機(jī)組本身和廠房結(jié)構(gòu)的不利影響，對(duì)廠房機(jī)組機(jī)墩的剛度有明確規(guī)定，機(jī)墩剛度必須滿(mǎn)足與主要振源頻率錯(cuò)開(kāi)度在30%以上。由于水電站廠房的主振源大多為水力或機(jī)械低頻振源，因此機(jī)墩的剛度必須足夠大，廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性計(jì)算結(jié)果說(shuō)明機(jī)墩結(jié)構(gòu)與廠房其他混凝土構(gòu)件的剛度差異是非常明顯的，機(jī)墩的剛度遠(yuǎn)大于樓板、柱和梁構(gòu)件的剛度。理想的抗振體系要求建筑物具有剛度均勻性，因此注重機(jī)墩剛度而忽略其他構(gòu)件的剛度也會(huì)產(chǎn)生負(fù)面影響，因?yàn)楫?dāng)廠房整體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生振動(dòng)時(shí)，振動(dòng)能量一般通過(guò)節(jié)點(diǎn)和剛度較小的構(gòu)件消耗，機(jī)墩與其他構(gòu)件的剛度比過(guò)大不利于結(jié)構(gòu)整體抗振。因此在不影響其他工藝要求的前提下，盡量使廠房結(jié)構(gòu)各構(gòu)件之間的剛度均勻是抗振設(shè)計(jì)的所注重的。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，廠房結(jié)構(gòu)的基頻為12.611Hz，而機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)頻率為8.33Hz，廠房結(jié)構(gòu)的基頻與機(jī)組轉(zhuǎn)頻相對(duì)比較接近，顯然基頻較低剛度不足是廠房結(jié)構(gòu)抗振的缺陷。從模型1計(jì)算結(jié)果，廠房結(jié)構(gòu)邊墻與圍巖固定連接后，廠房結(jié)構(gòu)的基頻提高到23.563Hz，增加了86%，可見(jiàn)改變廠房結(jié)構(gòu)與圍巖的連接方式對(duì)增加廠房結(jié)構(gòu)剛度的作用是顯著的。實(shí)際情況廠房與上下游圍巖的連接不可能完全固定，但是從設(shè)計(jì)與施工方面出發(fā)，應(yīng)設(shè)法使廠房邊墻與圍巖緊密結(jié)合是提高廠房結(jié)構(gòu)抗振能力的有效手段。

4 結(jié)束語(yǔ)

（1）有限元計(jì)算是計(jì)算廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的有效手段，但是受計(jì)算條件假設(shè)的影響，計(jì)算結(jié)果可能會(huì)與實(shí)際情況有一定差異，因此應(yīng)該與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果相結(jié)合進(jìn)行修正。

（2）采用不同邊界條件，廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性會(huì)有較大差異。廠房邊墻與圍巖法向約束時(shí)，廠房結(jié)構(gòu)固有頻率在12.6Hz以上，低階振型以廠房整體結(jié)構(gòu)變形為主；廠房邊墻與圍巖固定連接，廠房結(jié)構(gòu)固有頻率在23.413Hz以上，振型以樓板孔口部位的局部振動(dòng)為主。

（3）根據(jù)有限元計(jì)算動(dòng)畫(huà)圖結(jié)果，廠房結(jié)構(gòu)各樓層樓板是廠房整體結(jié)構(gòu)中的薄弱環(huán)節(jié)。廠房結(jié)構(gòu)起主要作用的低階模態(tài)振型中，樓板垂直方向振動(dòng)變形明顯，也是廠房結(jié)構(gòu)最容易發(fā)生損傷的部位。提高板的厚度、加強(qiáng)樓板與機(jī)墩和梁的連接是強(qiáng)化蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)抗振能力的有效措施。

（4）機(jī)組機(jī)墩與廠房其他混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度差較大。根據(jù)結(jié)構(gòu)抗振理論，理想的抗振建筑物剛度不宜突變，而應(yīng)該保持剛度的均勻性。因此進(jìn)行蓄能電站地下廠房抗振設(shè)計(jì)時(shí)，除了應(yīng)確保機(jī)墩具有足夠的剛度外，還應(yīng)該注重其他構(gòu)件剛度的過(guò)渡。

（5）加強(qiáng)廠房結(jié)構(gòu)邊墻與圍巖的連接是提高廠房整體結(jié)構(gòu)剛度的有效方法，因此在廠房結(jié)構(gòu)抗振設(shè)計(jì)和廠房結(jié)構(gòu)邊墻施工過(guò)程中，應(yīng)該采用有效的方法，確保廠房結(jié)構(gòu)與圍巖緊密連接。

[1] 馬震岳，董毓新.水電站機(jī)組及廠房振動(dòng)的研究與治理[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2004.MA Zhenyue，DONG Yuxin.Vibration and its Corrective Aetions of Water Turbine Generator Set and Dover House[M].Beijing ：China Water Conservancy and Hydropower Press，2004.

[2] 馬震岳，張運(yùn)良，陳婧等.水電站廠房和機(jī)組耦合動(dòng)力學(xué)理論及應(yīng)用[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2013.MA Zhenyue，ZHANG Yunliang，CHEN Jing et al.Theory and Application of Coupling Dynamics of Hydropower Station and Unit[M].Beijing ： China Water Conservancy and Hydropower Press，2013.

[3] 廣州仲恒房屋安全鑒定公司.《房屋安全鑒定報(bào)告》[R].廣州：仲恒房鑒字（2008）第MD028號(hào).Guangzhou Zhongheng House Safety Appraisal Company.Housing Safety Appraisal Report[R].Guangzhou ： Zhongheng Fang （2008） MD028.

[4] 徐麗，等.廣州蓄能水電廠測(cè)試報(bào)告[R].2010.XU Li，et al.Test Report of Energy Storage Power Plant in Guangzhou[R].2010.

[5] 武漢大學(xué).廣州抽水蓄能水電站A廠房結(jié)構(gòu)檢測(cè)報(bào)告[R].2011.Wuhan University.Test Report on Plant Structure of A Plant in Guangzhou Pumped Storage Hydropower Station[R].2011.

[6] SL 266—2014水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)水利水電出版社，2014.SL 266—2014 Hydropower Station Design Standard[S].Beijing ：China Water Conservancy And Hydropower Press，2014.

2017-06-03

2017-07-19

何 直（1983—），男，中級(jí)工程師，主要研究方向：抽水蓄能電站水工建筑運(yùn)行維護(hù)管理等。E-mail：330406858@qq.com

Structural Dynamic Characteristics Calculation Research of Pumped Storage Power Plant in GPSPS

HE Zhi1，CUI Qi2，SONG Yile3
（1.Guangdong pumped storage power generation co.，Ltd.，guangzhou 510630，China；2.Research and design institute of building science，wuhan 430071，China;3.Institute of civil engineering of wuhan university，wuhan 430072，China）

because of the lack of a ready-made design specifications，design factors such as inadequate experience，pumped storage power station factory building structure vibration problem is very outstanding，brings to the normal operation of the unit safety hidden trouble.Structure vibration resistance is closely related to the dynamic characteristics of structure，using the method of finite element calculation model for large pumped storage power station underground powerhouse structure，the calculation analysis of the structure dynamic characteristics.Factory building structure under different boundary conditions are given the basic modal parameters，provide a reference basis for factory building structure seismic design.

underground powerhouse vibration; The dynamic characteristics of structure; The finite element calculation

TV32

A學(xué)科代碼：570.25

10.3969/j.issn.2096-093X.2017.04.013