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    離心風(fēng)機(jī)仿生蝸舌降噪效果試驗(yàn)研究

    2014-12-05 02:19:48黃恩德楚武利屈凱東王燦良
    艦船科學(xué)技術(shù) 2014年11期
    關(guān)鍵詞:穿孔氣流風(fēng)機(jī)

    黃恩德,楚武利,屈凱東,王燦良

    (西北工業(yè)大學(xué),陜西 西安710072)

    0 引 言

    離心通風(fēng)機(jī)的噪聲問題一直都不容樂觀,包括世界上用在潛艇、船舶等上面的離心通風(fēng)機(jī),都因?yàn)樵肼曔^大而不能滿足船員的正常生活及設(shè)備隱身性等要求。為了降低離心通風(fēng)機(jī)的噪聲,國內(nèi)外的許多學(xué)者在試驗(yàn)和理論上都進(jìn)行了長期研究??刂仆L(fēng)機(jī)噪聲是一項(xiàng)空氣動力學(xué)和聲學(xué)交叉的綜合性工程[1]。離心通風(fēng)機(jī)的噪聲來源于多方面,空氣動力噪聲是影響大型離心風(fēng)機(jī)穩(wěn)定性及工作性能的主要因素,蝸舌噪聲是大型離心風(fēng)機(jī)氣動噪聲的主要來源[2]。根據(jù)噪聲產(chǎn)生的原理,經(jīng)過大量實(shí)踐和理論分析,有很多傳統(tǒng)的降噪方法如吸聲蝸殼或傾斜蝸舌[3],但對離心通風(fēng)機(jī)性能影響較大;也有非傳統(tǒng)的方法如階梯蝸舌[4],但加工工藝復(fù)雜,成本較高。

    研究表明,耦合仿生軸流風(fēng)機(jī)在一定范圍內(nèi)具有顯著的降噪效果[5]。同樣,對于離心式通風(fēng)機(jī),可以從貓頭鷹飛行捕食的過程中得到啟發(fā)。長耳鸮[6]是貓頭鷹的一種,仿生蝸舌的設(shè)計(jì)主要是從長耳鸮的羽翼組織結(jié)構(gòu)出發(fā),提取其吸聲降噪特征元素,應(yīng)用于蝸舌與氣流接觸的表面。

    因此,本文從蝸舌的角度入手,利用仿生學(xué)原理,通過設(shè)計(jì)改進(jìn)蝸舌的結(jié)構(gòu)來改善離心通風(fēng)機(jī)蝸舌處的流場,達(dá)到降低離心通風(fēng)機(jī)噪聲的目的。

    1 仿生蝸舌降噪試驗(yàn)

    1.1 耦合仿生吸聲蝸舌的結(jié)構(gòu)

    應(yīng)用長耳鸮皮膚組織中的吸聲特征元素來設(shè)計(jì)仿生蝸舌,這種仿生蝸舌的結(jié)構(gòu)主要包括微縫層、穿孔層及空腔[7]3 部分。在蝸舌與氣流接觸面積比較大的那一部分制造出耦合吸聲結(jié)構(gòu),如圖1所示。

    圖1 耦合仿生吸聲蝸舌結(jié)構(gòu)Fig.1 The construction of coupling bionics and sound absorption volute tongues

    根據(jù)相似原理確定仿生蝸舌的幾何尺寸,將長耳鸮標(biāo)本對應(yīng)的尺寸放大得到,微縫板層的主要尺寸有微縫板厚度、微縫寬度及微縫的中心間距,穿孔板層的主要尺寸有穿孔板厚度、孔徑、微孔中心間距,空腔的主要尺寸是深度。本文主要研究仿生結(jié)構(gòu)耦合作用的有效性,因此只取一組幾何數(shù)據(jù),與原型蝸舌對比,仿生蝸舌形態(tài)單元的尺寸對降噪效果有影響,為了獲得最佳降噪效果,尺寸大小與噪聲頻段的對應(yīng)關(guān)系有待進(jìn)一步研究。

    綜合考慮到加工條件的影響因素,耦合仿生吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌的建模尺寸如圖2和表1所示。

    表1 仿生結(jié)構(gòu)形態(tài)尺寸大小Tab.1 The size parameters of bionic construction

    根據(jù)以上尺寸,用UG 三維建模軟件設(shè)計(jì)的仿生蝸舌如圖3所示。

    圖2 蝸舌尺寸參數(shù)Fig.2 The size parameters of volute tongue

    1.2 降噪試驗(yàn)方案及過程

    噪聲測量對比試驗(yàn)在西北工業(yè)大學(xué)航空推進(jìn)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行。噪聲測試測點(diǎn)布置遵循《風(fēng)機(jī)和羅茨鼓風(fēng)機(jī)噪聲測試方法》,聲學(xué)性能測試系統(tǒng)包括聲級計(jì)和頻譜分析儀。噪聲的標(biāo)準(zhǔn)測點(diǎn)位置如圖3(c)中的D 點(diǎn)所示,R=1 m。試驗(yàn)方案主要是先安裝原始蝸舌,可以通過調(diào)節(jié)離心通風(fēng)機(jī)出口的節(jié)流器來控制通風(fēng)機(jī)的流量,選取7 種不同的流量,在國家標(biāo)準(zhǔn)測量位置用聲級計(jì)測量原始蝸舌在通風(fēng)機(jī)具有不同流量時噪聲的大小,記錄噪聲數(shù)據(jù),觀察原始蝸舌的噪聲隨流量的變化。

    圖3 結(jié)構(gòu)三維模型及噪聲測點(diǎn)Fig.3 3D model of the construction and the standard measuring point of noise

    同時,在試驗(yàn)控制臺上記錄離心通風(fēng)機(jī)的性能參數(shù),如全壓、流量、靜壓和大氣溫度等,畫出性能曲線。在此基礎(chǔ)之上,安裝耦合仿生吸聲蝸舌,在與原始蝸舌相同的試驗(yàn)條件下,測量離心通風(fēng)機(jī)在不同工況下的噪聲等級和性能參數(shù),用示波器采集信號,并且記錄相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)。最后集中整理試驗(yàn)數(shù)據(jù),把仿生蝸舌的噪聲試驗(yàn)數(shù)據(jù)和時域信號數(shù)據(jù),與原始蝸舌的對應(yīng)數(shù)據(jù)作相對比較,觀察仿生蝸舌的降噪效果。另外,觀察所測量的通風(fēng)機(jī)性能參數(shù)數(shù)據(jù),分析仿生結(jié)構(gòu)蝸舌對離心通風(fēng)機(jī)性能參數(shù)的影響。

    1.3 降噪試驗(yàn)結(jié)果分析

    經(jīng)過后期試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理,畫出3 種情況下噪聲與流量的特性曲線,以及效率與流量的特性曲線,如圖4所示。

    圖4 離心通風(fēng)機(jī)噪聲特性曲線與效率特性曲線(大氣溫度293 K,大氣壓力97 275 Pa)Fig.4 The noise character diagram and efficiency character diagram of a centrifugal fan(atmospheric temperature 293 K,Atmospheric press97 275 Pa)

    圖中original 代表通風(fēng)機(jī)上安裝有原始蝸舌,仿生蝸舌設(shè)計(jì)為組合式結(jié)構(gòu),中間層的穿孔板可拆卸,在相同的降噪效果下,仿生蝸舌的結(jié)構(gòu)越簡單越好,因此,將仿生蝸舌分為2 組,case1和case2 分別代表通風(fēng)機(jī)上安裝有帶穿孔板的耦合吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌和不帶穿孔板的耦合吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌。從圖4 中可以看出,對于原始蝸舌,在設(shè)計(jì)點(diǎn)時噪聲最小。在小流量和大流量的情況下,噪聲會逐漸增加;通風(fēng)機(jī)的效率隨著流量的增大會先增大后減小,在設(shè)計(jì)點(diǎn)附近,有一個最高效率點(diǎn)。

    在小流量時,2 種仿生蝸舌的噪聲都比原始蝸舌低,其中,case1 即帶穿孔板的耦合仿生吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌的降噪效果最明顯,在小流量時最大能降低2.5 dB,在設(shè)計(jì)點(diǎn)時,噪聲等級能降低0.5 dB。

    在大流量時,通風(fēng)機(jī)內(nèi)由于只有小部分氣流通過蝸舌表面的仿生區(qū)域,原始蝸舌與2 種仿生蝸舌的噪聲特性曲線相互交替,降噪效果不明顯。

    通過3 種情況下的噪聲特性曲線可以發(fā)現(xiàn),在設(shè)計(jì)點(diǎn),case1 的降噪效果優(yōu)于case2,這說明帶穿孔板的耦合仿生吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌的降噪效果更為明顯。從效率特性曲線中可以看出,在小流量時,裝有仿生蝸舌的離心通風(fēng)機(jī)的效率略低于裝有原始蝸舌的離心通風(fēng)機(jī)效率,這說明仿生蝸舌對通風(fēng)機(jī)性能影響不大;當(dāng)流量超過設(shè)計(jì)點(diǎn),逐漸增大時,3 種情況下通風(fēng)機(jī)的效率曲線相互交替,但變化不大。圖5 表明在設(shè)計(jì)點(diǎn)時離心通風(fēng)機(jī)的全壓基本不變,只是在流量偏離設(shè)計(jì)點(diǎn)時,全壓會略有升高或降低。因此,仿生蝸舌對離心風(fēng)機(jī)的性能影響很小。

    圖5 離心通風(fēng)機(jī)全壓特性曲線(大氣溫度293 K,大氣壓力97 275 Pa)Fig.5 The total pressure character diagram of a centrifugal fan(atmospheric temperature 293 K,atmospheric press 97 275 Pa)

    2 仿生蝸舌降噪機(jī)理分析

    通風(fēng)機(jī)在正常運(yùn)轉(zhuǎn)條件下的噪聲視為偶極子源。它主要由旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲組成[8],葉片與蝸舌的耦合對旋轉(zhuǎn)噪聲也有影響[9]。氣流流經(jīng)蝸舌時,蝸舌表面的附面層發(fā)展到一定程度會在蝸舌的尾緣發(fā)生渦流脫落,增大了氣流出口處的噪聲;另外,蝸舌附近還會有壓力脈動,這也將導(dǎo)致噪聲的產(chǎn)生[10]。仿生降噪蝸舌可以改善蝸舌繞流附面層參數(shù),使附面層分離推遲,噪聲得到有效控制。

    對于耦合仿生吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌,其微縫可以減緩葉輪排出的氣流與蝸舌的相互作用,氣流流過微縫時,氣流和微縫之間會有摩擦和阻尼,這種摩擦和阻尼的作用將氣體的聲能轉(zhuǎn)化為熱能。另外,微孔中的空氣在一定頻率的聲波下發(fā)生共振,氣體的能量被吸收,起到消聲降噪的作用,內(nèi)部空腔能加強(qiáng)這一效果,從而減緩氣流對蝸舌的沖擊及蝸舌表面的氣流分離,使氣流的流動更加均勻,同時壓力脈動的程度降低,于是旋轉(zhuǎn)噪聲隨之減小。

    3 結(jié) 語

    本文運(yùn)用仿生學(xué)原理和對比試驗(yàn)的方法,對降低離心風(fēng)機(jī)蝸舌處的噪聲進(jìn)行了研究,通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)和降噪機(jī)理的分析,得到如下結(jié)論:

    1)耦合仿生吸聲結(jié)構(gòu)蝸舌在小于設(shè)計(jì)點(diǎn)流量及設(shè)計(jì)點(diǎn)時,能降低離心通風(fēng)機(jī)的噪聲,最大能降低噪聲2.5 dB,在設(shè)計(jì)點(diǎn)能降低0.5 dB。

    2)帶穿孔板的仿生蝸舌的降噪效果要優(yōu)于不帶穿孔板仿生蝸舌的降噪效果,說明穿孔板的耦合作用能加強(qiáng)仿生蝸舌的吸聲降噪效果。

    3)仿生蝸舌在小于設(shè)計(jì)點(diǎn)流量時,對離心風(fēng)機(jī)的效率、全壓等性能參數(shù)影響不大,因此,將生物學(xué)的特征應(yīng)用于離心通風(fēng)機(jī)蝸舌處進(jìn)行降噪是一種有效的方法。

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