(1.機械科學(xué)研究院 哈爾濱焊接研究所,哈爾濱 150028; 2.中國電建集團上海能源裝備有限公司,上海 201316)
T/P92鋼焊條的研制及其性能測試研究
呂天民1李連勝1公茂濤2
(1.機械科學(xué)研究院哈爾濱焊接研究所,哈爾濱150028; 2.中國電建集團上海能源裝備有限公司,上海201316)
對研制的T/P92鋼配套焊條進行部分性能測試并對結(jié)果進行分析和探討。試驗結(jié)果表明,焊條熔渣的物理和化學(xué)參數(shù)具有理想的焊接工藝性能,PP-R727焊條的熔敷金屬的力學(xué)性能均能滿足工程要求,水銀法測得PP-R727焊條的熔敷金屬的擴散氫含量為2.1 mL/100 g,達到超低氫焊條水平。另外,測得PP-R727焊條熔敷金屬的奧氏體轉(zhuǎn)變開始溫度AC1為795 ℃。通過斜Y形坡口試驗,測得PP-R727焊條的冷裂紋止裂預(yù)熱溫度為150 ℃。SEM分析結(jié)果表明,焊條熔敷金屬在高溫下具有良好的塑性和抗氧化性。
T/P92鋼焊條性能測試
為減少有害、溫室氣體的排放量,火力發(fā)電技術(shù)發(fā)展的趨勢是采用超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)以提高蒸汽參數(shù)來提升火電機組的熱效率[1-2]。超超臨界發(fā)電技術(shù)苛刻的蒸汽參數(shù)需要鐵素體耐熱鋼具有良好的力學(xué)性能和抗氧化性能,因此研制新型高鉻鋼成為發(fā)展超超臨界機組的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。T/P92鋼是在T/P91鋼的基礎(chǔ)上添加1.8%W元素,適當(dāng)減少0.5%Mo馬氏體耐熱鋼,適用于蒸汽溫度在580~620 ℃的超超臨界機組高溫受熱面和主蒸汽管道等關(guān)鍵部件。與T/P91鋼相比,T/P92鋼的高溫蠕變斷裂強度提高了25%~30%,在600 ℃/1.0×105h的持久強度達到130 MPa;與奧氏體高溫耐熱鋼相比,T/P92鋼具有焊接性能好,熱膨脹系數(shù)小,抗疲勞性能好以及價格便宜的優(yōu)點。與9Cr系列的其余常用耐熱鋼相比,T/P92鋼耐高溫腐蝕和抗氧化性能相似,但高溫強度和蠕變性能大大提高。
隨著超超臨界火電機組的不斷建設(shè),T/P92鋼必將得到廣泛應(yīng)用,且國產(chǎn)T/P92鋼的顯微組織、力學(xué)性能及高溫蠕變持久性能等方面均達到與國外同類鋼種基本相當(dāng)?shù)乃健5壳癟/P92鋼配套使用的焊接材料主要依賴進口,日本神鋼、歐洲伯樂-蒂森、奧林康、曼徹特、美國哈伯特等公司。國內(nèi)的一些企業(yè)如大西洋焊接材料股份有限公司、天泰公司、寶鋼研究院等均在積極研發(fā)T/P92鋼的焊條、TIG焊絲、埋弧焊材。
文中的研究內(nèi)容對實現(xiàn)T/P92鋼焊條的國產(chǎn)化、打破高端進口焊接材料的壟斷、滿足國內(nèi)電站建設(shè)需要具有重大意義。
1.1 試樣材料
將所研制T/P92鋼配套使用的焊條命名為PP-R727,熔敷金屬化學(xué)成分符合AWS 5.5 E9015-B92標(biāo)準(zhǔn)??紤]到焊縫金屬化學(xué)成分的均勻性以及力學(xué)性能的穩(wěn)定性,焊條在研制時采用焊芯過渡為主的形式,其中焊芯選用H08Cr9WMo。焊條藥皮設(shè)計采用超低氫鈉型,利用正交法反復(fù)試驗,最終調(diào)配出工藝性能理想的配方。焊條熔敷金屬以及焊芯化學(xué)成分見表1。
表1 熔敷金屬及焊芯化學(xué)成分(%)
1.2 試驗方法
焊縫全熔敷金屬的常規(guī)力學(xué)性能測試試樣在制備時,采用母材為15CrMo的鋼板,為防止母材對焊縫的稀釋,事先在母材坡口上堆焊焊縫金屬隔離層(厚度≥3 mm)。焊接試板測試按照GB/T 5118—2012《熱強鋼焊條》規(guī)定進行。焊接規(guī)范及焊后熱處理工藝制定如圖1所示[3-4]。
圖1 焊縫熔敷金屬焊后熱處理工藝
對熔敷金屬完成以下試驗:
(1)常溫力學(xué)性能進行測試。
(2)采用水銀法按照ISO 3690:2012標(biāo)準(zhǔn)測高溫短時高溫下斷口形貌;測定焊條熔敷金屬的擴散氫含量。
(3)利用Formastor-F Ⅱ全自動相變儀測定熔敷金屬的相變點。
(4)采用斜Y形坡口測定焊條的焊接冷裂紋敏感性。
(5)利用SEM分析測試焊條熔敷金屬高溫短時高溫下斷口形貌。
2.1 焊條熔渣的物理化學(xué)性質(zhì)
熔渣的熔點主要取決于熔渣的化學(xué)成分。一般焊條熔渣的熔點較熔敷金屬的熔點低200~450 ℃[5],研制的PP-R727焊條熔渣熔點約為1 250 ℃(如圖2中A區(qū)域范圍),比PP-R727熔敷金屬的熔點約低200~250 ℃,保證該焊條具有較好的全位置焊工藝性能。
圖2 CaF2-CaO-SiO2渣系圖[12]
熔渣粘度對熔渣保護效果、焊接操作性、焊縫成形、熔池中氣體逸出等有顯著影響。參照熔渣粘度計算方法[6],PP-R727熔渣粘度在1 500 ℃左右時為0.6~0.8 Pa·s,適合全位置焊接的要求。
熔渣堿度是判斷焊接熔渣堿性強弱的指標(biāo)。按照國際焊接學(xué)會推薦的關(guān)于熔渣堿度計算公式[5],熔渣堿度值為BIIW=1.98,熔渣為高堿度堿性渣。高堿度有利于焊縫金屬中夾雜物的凈化以及溶解氧、擴散氫的降低,從而提高焊縫金屬的力學(xué)性能。
2.2 熔敷金屬力學(xué)性能及擴散氫含量測試
表2是對焊條PP-R727熔敷金屬的常溫力學(xué)性能試驗結(jié)果。由表中力學(xué)性能數(shù)據(jù)可知,研制的焊條和焊絲熔敷金屬常溫力學(xué)性能均能滿足AWS E9015- B92要求。
測定焊條PP-R727熔敷金屬的擴散氫含量為2.1 mL/100 g,達到了低氫焊條的要求(≤5 mL/100 g)。
2.3 熔敷金屬的臨界轉(zhuǎn)變溫度測定
利用全自動相變儀對研制的焊條PP-R727熔敷金屬臨界轉(zhuǎn)變溫度進行測定,結(jié)果如表3所示。其中PP-R727熔敷金屬的奧氏體轉(zhuǎn)變開始溫度AC1=795℃,而焊后熱處理溫度選擇760 ℃,焊后熱處理溫度比AC1低25 ℃,保證了熔敷金屬在焊后熱處理過程中不至于發(fā)生奧氏體相變,產(chǎn)生未回火馬氏體,導(dǎo)致焊縫組織的變化引起的焊接接頭性能降低。
2.4 焊條焊接冷裂紋敏感性試驗
采用斜Y形坡口試驗測定PP-R727焊條的冷裂紋敏感性。試板取自SA335 P92鋼管(φ559 mm×102 mm),尺寸為200 mm×80 mm×30 mm。
設(shè)置預(yù)熱100 ℃,130 ℃,150 ℃和200 ℃四組溫度進行試驗,試板焊后靜置一定時間后進行外觀檢查并解剖成試片,計算表面和根部的裂紋率以評價裂紋的敏感性。表4是PP-R727焊條焊接冷裂紋敏感性測試結(jié)果。
由表4中數(shù)據(jù)可知,P92試板在預(yù)熱100 ℃和130 ℃后用研制的PP-R727匹配焊接時,在焊接接頭位置均全部產(chǎn)生裂紋,故在較低的預(yù)熱溫度情況下,焊條的焊接冷裂紋敏感性較大。當(dāng)預(yù)熱溫度達到150 ℃和200 ℃后,焊接接頭未發(fā)現(xiàn)裂紋,此時表現(xiàn)出了理想的抗冷裂能力。根據(jù)冷裂紋敏感性測試,PP-R727焊條與P92鋼進行匹配焊接時,其預(yù)熱溫度應(yīng)至少大于150 ℃。
表2 熔敷金屬的常溫力學(xué)性能及擴散氫含量測試結(jié)果
表3 熔敷金屬及P92鋼管臨界轉(zhuǎn)變溫度測定結(jié)果
表4 PP-R727焊條焊接冷裂紋敏感性測試結(jié)果
2.5 熔敷金屬高溫拉伸性能及SEM分析
PP-R727焊條熔敷金屬高溫力學(xué)性能測試結(jié)果如表5所示。在SEM下觀察了φ3.2 mm焊條高溫斷口組織,熔敷金屬高溫拉伸斷口是粗糙且不規(guī)則的,發(fā)生了明顯的宏觀變形,屬于韌性斷裂;兩個溫度下的斷口均沒有明顯的氧化變色的現(xiàn)象,如圖3~4所示。從斷裂棱邊的走向看出,斷面為多點起裂的撕裂斷口,而650 ℃的斷口面相比600 ℃更為平整,起裂點變少,在掃描電鏡下觀看,兩者微觀形貌基本一致。
表5 熔敷金屬的高溫力學(xué)性能
圖3 R727熔敷金屬不同拉伸溫度的宏觀及微觀斷口形貌
圖4 第二相粒子能譜分析(SEM)
(1)PP-R727焊條熔渣的熔點、粘度物理參數(shù)反映出焊條具有理想的焊接操作性。
(2)焊條熔敷金屬力學(xué)性能均滿足要求。
(3)焊條PP-R727熔敷金屬擴散氫含量為2.1 mL/100 g,達到超低氫焊條水平。
(4)PP-R727熔敷金屬的AC1=795 ℃,采用760 ℃的熱處理溫度不會改變焊縫組織及性能。
(5)PP-R727焊條焊接冷裂紋止裂預(yù)熱溫度為150 ℃,說明PP-R727具有理想的抗冷裂能力。
(6)SEM測試顯示焊條熔敷金屬高溫下有良好的塑性和抗氧化性。
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TG457.11
2017-07-17
T/P92鋼焊材研發(fā)項目(201510703)
呂天民,1988年出生,碩士,助理工程師。主要從事焊接材料研發(fā)及焊接工藝探究,已發(fā)表文章1篇。