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    接頭剛度對(duì)隧道地震動(dòng)力響應(yīng)影響研究

    2017-11-01 12:32:35■徐
    福建交通科技 2017年5期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)力剛性柔性

    ■徐 偉 韓 冰

    (同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院,上海 200092)

    接頭剛度對(duì)隧道地震動(dòng)力響應(yīng)影響研究

    ■徐 偉 韓 冰

    (同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院,上海 200092)

    地下結(jié)構(gòu)抗震是地下空間發(fā)展的必然需求。柔性/半剛性接頭是隧道結(jié)構(gòu)抗震減震的主要措施。采用動(dòng)力時(shí)程分析,對(duì)典型隧道結(jié)構(gòu)不同接頭剛度在地震作用下的響應(yīng)進(jìn)行分析,研究接頭剛度對(duì)隧道結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響。結(jié)果表明,柔性接頭能夠有效降低隧道結(jié)構(gòu)地震作用下的內(nèi)力,接頭影響范圍有限,僅在靠近接頭局部范圍內(nèi)減小隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力。

    隧道接頭 動(dòng)力時(shí)程

    1 引言

    近年來(lái),隨著地下結(jié)構(gòu)數(shù)量的增多和地下結(jié)構(gòu)震害的頻繁出現(xiàn),地下結(jié)構(gòu)抗震問(wèn)題越來(lái)越受到世界各國(guó)地震工作者的重視。尤其是1995年日本阪神大地震中,神戶(hù)市大開(kāi)地鐵站遭受?chē)?yán)重破壞,徹底顛覆了地下結(jié)構(gòu)無(wú)須進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)觀(guān)點(diǎn)。2014年,我國(guó)頒布了《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[1],針對(duì)地下結(jié)構(gòu)提出了在重現(xiàn)周期2450年的地震作用下,允許地下結(jié)構(gòu)局部進(jìn)入彈塑性工作階段,經(jīng)修補(bǔ)后能短期內(nèi)恢復(fù)正常使用功能,即大震可修的性能要求,體現(xiàn)了國(guó)家對(duì)地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防的重視和要求,促進(jìn)了地下結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)及相關(guān)研究的發(fā)展。

    隧道是地下結(jié)構(gòu)的主要形式之一,包括盾構(gòu)隧道、沉管隧道等,隧道結(jié)構(gòu)典型特點(diǎn)在于橫截面尺寸和縱向尺寸差異巨大,所以其橫截面內(nèi)的地震反應(yīng)與縱向的地震反應(yīng)也存在很大差異,在進(jìn)行地下結(jié)構(gòu)抗震研究時(shí)往往要分別分析。1993年,Wang[2]采用擬靜力方法推導(dǎo)了圓形隧道和矩形隧道橫截面地震響應(yīng)內(nèi)力實(shí)用計(jì)算公式,可以滿(mǎn)足設(shè)計(jì)需求[3]。

    隧道結(jié)構(gòu)縱向抗震研究從最開(kāi)始的一致激勵(lì)逐漸發(fā)展到非一致激勵(lì)。隧道結(jié)構(gòu)受到的非一致激勵(lì)的原因主要包括行波效應(yīng)、場(chǎng)地相干效應(yīng)、結(jié)構(gòu)沿隧道縱向發(fā)生剛度變化(如隧道結(jié)構(gòu)與車(chē)站的接頭)和隧道穿越地層不連續(xù)的節(jié)點(diǎn)等。陳雋[4,5]等通過(guò)兩個(gè)振動(dòng)臺(tái)差異振動(dòng)實(shí)現(xiàn)非一致激勵(lì)輸入,進(jìn)行綜合管廊振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果都表明非一致激勵(lì)下結(jié)構(gòu)響應(yīng)明顯大于一致激勵(lì)響應(yīng)。Yu[6]通過(guò)多尺度方法計(jì)算隧道結(jié)構(gòu)與工作井結(jié)構(gòu)在地震作用下的響應(yīng),結(jié)果表明隧道與工作井連接處結(jié)構(gòu)內(nèi)力明顯大于區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力,而采用橡膠柔性結(jié)頭能夠有降低結(jié)構(gòu)內(nèi)力,緩解隧道結(jié)構(gòu)震害。

    1969年,美國(guó)BART隧道首先采用半剛性接頭提高隧道結(jié)構(gòu)與通風(fēng)井連續(xù)部位的抗震性能,如圖1所示[7]。實(shí)際震后調(diào)查表明,接頭有效降低了隧道結(jié)構(gòu)震害。日本多座隧道采用了類(lèi)似的柔性/半剛性接頭[8],如圖2所示。

    圖1 BART隧道半剛性連接接頭[7]

    柔性/半剛性接頭作為解決隧道結(jié)構(gòu)剛度變化引起隧道結(jié)構(gòu)非一致響應(yīng)的措施已經(jīng)為工程所應(yīng)用,但其減震原理及減震效果的定量評(píng)價(jià)都尚未解決。本文采用三維動(dòng)力時(shí)程分析方法,對(duì)采用不同剛度接頭的隧道結(jié)構(gòu)在地震作用下的響應(yīng)進(jìn)行分析,對(duì)比研究不同接頭剛度的減震效果。

    2 有限元分析模型

    2.1 隧道模型

    圖2 隧道與工作井柔性接頭[8]

    圖3 隧道截面圖

    取典型隧道截面形式,為減小計(jì)算量,進(jìn)行一定縮小簡(jiǎn)化。隧道幾何模型寬3.795m,高1.14m,中柱寬0.2m,壁厚0.15m,如圖3所示。隧道縱向取100m,接頭設(shè)置在縱向距邊界50處,通過(guò)折減接頭處材料彈性模量來(lái)考慮接頭的剛性和柔性。隧道結(jié)構(gòu)采用線(xiàn)彈性材料,計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 隧道結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)

    2.2 土體模型

    動(dòng)力時(shí)程分析,必須避免地震波在邊界的反射對(duì)主要關(guān)心區(qū)域產(chǎn)生干擾,所以本文計(jì)算模型邊界兩邊各取8倍結(jié)構(gòu)寬度,以保證計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性。計(jì)算模型深度取70m,土體分層及計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。隧道埋深13m,整體計(jì)算模型如圖4所示。

    圖4 整體有限元模型

    表2 土層參數(shù)

    2.3 土體阻尼

    土體阻尼采用Rayleigh阻尼,計(jì)算公式見(jiàn)式(1)。

    其中 α,β為質(zhì)量和剛度比例系數(shù);ωi,ωj分別對(duì)應(yīng)兩個(gè)目標(biāo)頻率;ζi,ζj覆蓋土層振型阻尼比,一般假定阻尼比相等。本文取土體前兩階自振頻率計(jì)算阻尼系數(shù)。

    取一維土柱模型,計(jì)算土層前兩階自振頻率為ω1=0.21630,ω2=0.55394,土體阻尼比取0.05,計(jì)算Rayleigh阻尼參數(shù)為 α=0.015556,β=0.020666。

    2.4 地震動(dòng)記錄

    計(jì)算輸入地震動(dòng)記錄選用EI Centro波,為減小計(jì)算規(guī)模,地震動(dòng)記錄僅截取前10s,地震動(dòng)時(shí)程及頻譜如圖5所示。加速度時(shí)程在70m深處輸入,只考慮水平向。

    2.5 計(jì)算分析步與網(wǎng)格劃分

    圖5 輸入地震動(dòng)記錄

    計(jì)算荷載步包括地應(yīng)力平衡和動(dòng)力分析兩步,動(dòng)力分析步約束模型側(cè)邊和底部豎向位移,水平向地震動(dòng)記錄加速度時(shí)程由模型底部輸入。最大單元尺寸取3m,滿(mǎn)足最大單元尺寸=3m要求,計(jì)算時(shí)步取0.01s,滿(mǎn)足最大時(shí)步=0.01s要求。

    3 有限元分析結(jié)果

    接頭彈性模量不同折減率下結(jié)構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力結(jié)果如圖6所示。由圖可明顯看出,柔性接頭減小了隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力,隨著接頭剛度增加,隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力逐漸增大。

    圖6 隧道結(jié)構(gòu)Mises內(nèi)力包絡(luò)圖

    眾多研究表明,框架式地下結(jié)構(gòu)中柱是地震作用下結(jié)構(gòu)最為薄弱的位置,故提取中柱節(jié)點(diǎn)歷程最大Mises應(yīng)力定量分析柔性接頭的影響。隧道中柱節(jié)點(diǎn)歷程最大Mises應(yīng)力與距離接頭的位置關(guān)系曲線(xiàn)如圖7所示。由圖可明顯看出,距隧道接頭2m之外,不同接頭剛度折減隧道中柱內(nèi)力都相同,說(shuō)明隧道接頭影響范圍有限,隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力主要受周邊土體控制。結(jié)論與文獻(xiàn)[9]振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)論相符。

    距接頭0.5m處隧道中柱節(jié)點(diǎn)歷程最大Mises應(yīng)力與結(jié)構(gòu)剛度折減百分比的關(guān)系如圖8所示。由圖可明顯看出,接頭影響范圍內(nèi)結(jié)構(gòu)應(yīng)力的下降并不與接頭剛度成線(xiàn)性關(guān)系。接頭完全柔性時(shí)距離接頭0.5m處接頭內(nèi)力降低了30%,說(shuō)明柔性接頭能一定程度改善結(jié)構(gòu)受力,緩解結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中。

    4 結(jié)論

    本文通過(guò)對(duì)不同剛度接頭下隧道結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)對(duì)比分析,得到如下結(jié)論:

    (1)柔性接頭能夠有效減小隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力,隨著接頭剛度增加,結(jié)構(gòu)內(nèi)力不斷增加,結(jié)構(gòu)內(nèi)力降幅與接頭剛度折減百分比呈非線(xiàn)性關(guān)系。

    圖7 沿隧道縱向距接頭距離與中柱Mises應(yīng)力

    圖8 距隧道接頭0.5m處不同剛度折減率中柱Mises應(yīng)力

    (2)柔性/半剛性接頭對(duì)地震作用下隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力減小影響范圍僅限于接頭附近有限區(qū)域,隧道結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)主要受周?chē)馏w控制。

    [1]中華人民民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[M].中國(guó)計(jì)劃出版社,2014.

    [2]Wang J N.Seismic design of tunnels:a simple state-of-the-art design approach[M].Parsons Brinckerhoff,1993.

    [3]Hashash Y M A,Park D,Yao I C.Ovaling deformations of circular tunnels under seismic loading,an update on seismic design and analysis of underground structures[J].Tunnelling&Underground Space Technology,2005,20(5):435-441.

    [4]Chen J,Jiang L,Li J,et al.Numerical simulation of shaking table test on utility tunnel under non-uniform earthquake excitation[J].Tunnelling and Underground Space Technology,2012,30:205-216.

    [5]Chen J,Shi X,Li J.Shaking table test of utility tunnel under nonuniform earthquake wave excitation[J].Soil Dynamics and Earthquake Engineering,2010,30(11):1400-1416.

    [6]Yu H,Yuan Y,Qiao Z,et al.Seismic analysis of a long tunnel based on multi-scale method[J].Engineering Structures,2013,49:572-587.

    [7]Douglas W S,Warshaw R.Design of Seismic Joint for San Francisco Bay Tunnel[J].Journal of the Structural Division,1971.

    [8]Kawashima K.Seismic Design of Underground Structures in Soft Ground--A Review[J].Technical Report,2000:3-21.

    [9]Kawamata Y,Nakayama M,Towhata I,et al.Dynamic behaviors of underground structures in E-Defense shaking experiments[J].Soil Dynamics and Earthquake Engineering,2016,82:24-39.

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